TOR-1重整生成油脫烯烴催化劑的研制

臧高山，馬愛增

(中國石化石油化工科學研究院，北京 100083)

TOR-1重整生成油脫烯烴催化劑的研制

臧高山，馬愛增

(中國石化石油化工科學研究院，北京 100083)

中國石化石油化工科學研究院最新研制了一種用于脫除重整生成油或混合芳烴中烯烴的精制催化劑TOR-1，該精制劑是以特殊分子篩為主要活性組分。以實驗室定型配方在工業催化劑生產裝置上進行了TOR-1催化劑的放大試驗。結果表明，與顆粒白土A和對比劑R相比，工業放大生產的TOR-1精制催化劑具有較好的脫烯烴活性、穩定性和再生性能。

重整 生成油 烯烴 分子篩 催化劑 白土 再生

苯、甲苯和二甲苯(BTX)等輕質芳烴是重要的有機化工原料，主要來源于石腦油的催化重整反應，重整生成油中富含芳烴并含有少量的烯烴。烯烴性質比較活潑，對后續的芳烴抽提以及下游的設備、吸附劑和催化劑性能會有不同程度的影響[1]。隨著加工原料日趨重質化、劣質化和復雜多樣化，重整裝置的苛刻度越來越高，重整生成油中的烯烴含量也呈顯著上升趨勢。因此，芳烴精制工序的壓力日益增加，而大多數裝置采用傳統的工業顆粒白土脫除烯烴工藝難以適應這種變化，特別是對于C8+混合芳烴餾分，由于富含茚滿和膠質等容易使白土結焦的重芳烴組分，導致白土更換頻率越來越高，有些企業所使用的白土10天左右就需要更換一次，不僅勞動強度大，而且白土的用量也非常大。廢棄的白土含有一定量的重芳烴，填埋或燒焦處理會給環境帶來嚴重污染，后處理費用較高，導致白土綜合使用費用居高不下。因此，迫切需要一種綠色環保的脫烯烴催化劑來替代工業白土。除白土脫烯烴工藝外，其它脫除烯烴的方法主要有兩種：一種是采用催化加氫的方法，典型工藝為美國UOP公司開發的ORP工藝和法國IFP開發的Arofining工藝[2]。加氫精制工藝雖然催化劑單程壽命長，但是裝置一次性投資大，含貴金屬催化劑的價格和操作費用高，芳烴損失也較高，影響其進一步的工業應用。另一種是采用含分子篩脫烯烴催化劑非加氫催化精制的方法[3-4]。針對顆粒白土和加氫工藝的缺點，中國石化石油化工科學研究院開發了含特殊分子篩的TOR-1新型環保脫烯烴催化劑，用于替代芳烴精制工序的顆粒白土。本文主要介紹TOR-1重整生成油脫烯烴催化劑的研制。

1 實 驗

1.1 原料油

實驗所使用的脫烯烴原料油取自某煉化公司芳烴裝置生產的C8+混合芳烴，主要性質見表1。從表1可以看出，原料油中芳烴質量分數為98.92%，溴指數為421 mgBr(100 g)。

表1 脫烯烴原料油的性質

1.2 脫烯烴催化劑的制備

稱取一定量改性分子篩、擬薄水鋁石粉和助擠劑混合均勻，再加入由膠溶劑、助劑和凈水按照一定比例配制而成的膠溶溶液，充分混合攪拌、碾壓均勻，在擠條機上進行擠條，擠出濕條在60～120 ℃干燥12 h，干燥條切粒后在600 ℃焙燒4 h，制得脫烯烴精制催化劑TOR-1，其主要物化指標見表2。

表2 TOR-1脫烯烴催化劑的物化指標

1.3 脫烯烴催化劑的再生

脫烯烴催化劑在反應過程中因膠質和積炭等物質堵塞活性部位而導致催化劑的脫烯烴活性降低，當積炭達到一定量后必須對催化劑進行再生，以恢復催化劑的脫烯烴活性。失活后的含碳脫烯烴催化劑首先在石英管反應器中于250 ℃干燥2 h以脫除表面吸附的少量油氣，然后在空氣氣氛下升溫至550 ℃恒溫燒焦4 h，燒焦后催化劑的殘炭量不大于0.2%。

1.4 脫烯烴催化劑反應性能評價

1.4.1 催化劑裝填 脫烯烴催化劑破碎后取篩分18～40目部分在120～250 ℃干燥脫水4 h，在中型反應評價裝置反應器中裝填10 mL脫烯烴催化劑，采用一段裝填，催化劑位于反應加熱爐恒溫段，催化劑兩端以石英砂填充。

1.4.2 實驗方案 催化劑裝填完畢后，先用N2置換系統內的空氣，N2置換合格后引H2升壓至1.0 MPa進行氣密性測試，合格后氫氣泄壓，再引N2升壓至1.0 MPa，控制一定的氣量。反應條件：反應溫度170 ℃，反應壓力1.0 MPa，質量空速5 h-1。在反應器入口溫度升至130 ℃時進油，進油穩定后恒溫24 h，然后再以50 ℃h的速率升溫至170 ℃并恒溫。在實驗條件下穩定24 h后采樣分析。可根據需要在不同反應時間進行取樣分析反應產物的溴指數并計算液體收率。以反應產物的溴指數大于200 mg(100 g)作為催化劑失活的標準，停止試驗。烯烴轉化率(x)可用x=[1-(ApAf)]×100%表示。式中：Ap為反應產物的溴指數；Af為原料的溴指數。

1.5 分析方法

1.5.1 油品的溴指數測定 原料及產品中烯烴含量采用微庫侖滴定法進行分析，結果以溴指數的形式表示。根據SHT 0630—1996(2006)標準方法測定重整生成油及反應產物的溴指數來表征催化劑的脫烯烴性能，反應產物的溴指數越低，烯烴含量越低，說明催化劑的脫烯烴活性越高。催化劑的穩定性通過在一定反應條件下反應產物溴指數提高的快慢表示，溴指數提高慢，說明催化劑的穩定性好。

1.5.2 催化劑表征方法 催化劑或分子篩組成采用X射線熒光法表征在日本理學3271E型X射線熒光光譜儀上進行測定；采用美國LECO公司生產的CS-34型紅外硫碳測定儀測定催化劑的積炭量；在Micromerities公司生產的ASAP2400靜態氮吸附儀上用BET法測定催化劑的比表面積、孔體積和孔分布；在IFSI13V真空型紅外光譜儀上采用吡啶吸附紅外光譜法測定催化劑的表面酸性。

2 結果與討論

2.1 TOR-1催化劑工業放大試驗

在前期對不同催化材料脫烯烴研究的基礎上[5]，確定了脫除重整生成油或混合芳烴中烯烴的精制催化劑TOR-1的實驗室配方，并以此配方對TOR-1在工業催化劑生產裝置上進行了工業放大試驗。工業試驗過程主要包括分子篩生產及改性、精制催化劑成型、濕條干燥、干燥條切粒和活化。工業放大TOR-1(G)精制催化劑、實驗室確定配方TOR-1(S) 催化劑、某工業用含分子篩的精制對比劑R以及工業顆粒白土A的孔結構性質和酸性見表3。從表3可以看出：TOR-1精制催化劑的比表面積和總酸量都明顯高于白土A及對比劑R；TOR-1精制劑的孔體積與對比劑R的孔體積相當，但都明顯高于白土A的孔體積。

表3 催化劑孔結構性質及酸性

2.2 TOR-1精制催化劑的脫烯烴反應性能

采用表1所示的原料，在反應溫度為170 ℃、反應壓力為1.0 MPa、質量空速為5 h-1的條件下，幾種催化劑的脫烯烴反應性能見圖1。圖1中同時列出了對比劑R和TOR-1(G)分別燒焦再生后R-R1和TOR-1R1的脫烯烴反應性能。從圖1可以看出：①白土A的失活速率很快，反應36 h后烯烴轉化率低于50%；②以烯烴轉化率降低到50%為失活標準，TOR-1(G)和對比劑R的脫烯烴活性和穩定性都明顯好于白土A，單程壽命分別是白土A的4倍和7倍；③TOR-1(G)的脫烯烴活性和穩定性也明顯好于對比劑R，單程壽命是R的1.8倍；④TOR-1(G)和TOR-1R1的脫烯烴活性和穩定性均好于TOR-1(S)，說明工業放大生產的TOR-1精制催化劑的脫烯烴活性和穩定性優于實驗室定型配方催化劑；⑤無論是對比劑R還是TOR-1(G)，再生催化劑的脫烯烴活性和穩定性都略好于新鮮劑，可能是由于高溫再生后催化劑的部分強酸中心受到抑制，從而導致副反應減少，催化劑失活速率減慢。

圖1 不同精制催化劑的脫烯烴反應性能—白土A； ▲—R； ◆—R-R1； —TOR-1(S)； ■—TOR-1(G)； ●—TOR-1R1

精制催化劑脫烯烴轉化率降低到50%時，停工后催化劑的積炭量見表4。從表4可以看出，TOR-1和對比劑R的積炭量是白土A的4倍，說明TOR-1和R的容炭能力高于白土A。從圖1和表4還可以看出，由于TOR-1和R的運轉時間明顯長于白土A，因此積炭量也明顯提高。

精制催化劑脫烯烴過程是在高壓液相和150～200 ℃的非臨氫反應條件下進行，使芳烴中含有的微量烯烴發生烷基化和聚合等反應生成高沸點化合物，然后被精制劑吸附或在后續分離過程中脫除。烷基化和聚合等反應主要在分子篩孔道內進行，脫烯烴反應效果不僅與分子篩的孔道大小有關，而且還與催化劑的酸性密切相關[5]。孫緒江等[6]對失活和新鮮顆粒白土的UV-Vis吸收光譜圖進行分析發現，失活顆粒白土在348，431，446，520，645 nm處出現吸收峰，表明在白土表面不僅存在多烷基苯，而且存在稠環芳烴沉積物，由此結果可以推測在失活顆粒白土表面形成了較大分子的有機沉積物。因此白土和精制劑失活主要是其表面吸附了較大分子的稠環芳烴或高終餾點化合物而形成積炭，造成催化劑的孔道尤其是微孔孔道被堵塞，導致比表面積和孔體積大幅度降低，同時表面酸中心數目明顯減少。由于白土的比表面積和酸性中心數目相對較低，當積炭量超過3%時，白土就已經失活[7]。結合表3、表4和圖1的結果可以看出，由于TOR-1和R的比表面積、孔體積和總酸量(B酸和L酸)明顯高于白土A，因此兩者的脫烯烴活性和穩定性也明顯好于白土A。因此，開發精制催化劑的關鍵是采用孔道結構適合的催化材料，并且優化催化劑的酸量分布，抑制強酸中心過度裂解或深度聚合，以減少副反應的發生。另外，還要考慮催化材料的熱和水熱穩定性，以保證精制催化劑的再生次數。

表4 失活催化劑積炭量

2.3 TOR-1精制劑的使用模式

圖2 典型白土塔工業流程示意

圖3 前后置換應用模式

3 結 論

(1) 工業放大生產的TOR-1精制催化劑的脫烯烴活性和穩定性優于實驗室定型配方催化劑。

(2) 與顆粒白土A和對比劑R相比，工業放大生產的TOR-1精制催化劑具有較高的比表面積和酸量，且容炭能力高。

(3) 與顆粒白土A和對比劑R相比，工業放大生產的TOR-1精制催化劑具有較好的脫烯烴活性、穩定性和再生性能。

(4) TOR-1再生催化劑的脫烯烴活性和穩定性都略好于新鮮劑，可能是由于高溫再生后催化劑的部分強酸中心受到抑制，從而導致副反應減少，催化劑失活減慢。

(5) 在不改動現有裝置的情況下，TOR-1催化劑既可以單獨使用，也可以采取與白土串聯的方式使用，也可以采用前后置換模式使用，操作條件與白土基本一致。

[1] Adriaan J W，Sachtler P T.Removal of trace olefins from aromatic hydrocarbons：The United States，US4795550[P].1989-01-03

[2] 曹祥.重整生成油選擇加氫脫烯烴[J].煉油技術與工程，2010，40(1)：18-21

[3] ExxonMobil Chemical Company.Olgone-ExxonMobil’s new aromatics treatment technology[CCD].ARTC 10th Annual Meeting，Refining & Petrochemical，March 2007

[4] 杜本軍，程建，于海斌，等.TCDTO-1重整混合芳烴脫烯烴精制劑的工業應用[J].工業催化，2014，22(11)：874-877

[5] 臧高山.不同催化材料脫除重整芳烴中微量烯烴的性能[J].石油煉制與化工，2013，44(3)：44-49

[6] 孫緒江，陳吉祥，張立群，等.芳烴精制顆粒白土失活分析及再生初探[J].化學工業與工程，2006，23(1)：49-58

[7] 屠潔梅，方志民.NC-02酸性白土工業性試驗[J].寶鋼技術，1989(4)：42-46

DEVELOPMENT OF TOR-1 CATALYST FOR REMOVING OLEFINS IN REFORMATE

Zang Gaoshan， Ma Aizeng

(SINOPECResearchInstituteofPetroleumProcesssing，Beijing100083)

TOR-1 catalyst composed of special molecular sieve as a main active ingredient was developed for removing olefins from reformate or mixed aromatic hydrocarbons. The catalyst evaluation results show that the industrial scaled-up catalyst TOR-1 has a better performance in olefin removal， stability and regeneration，compared with clay and the contrast catalyst R.

reforming； reformate； olefin； zeolite； catalyst； clay； regeneration

2015-11-13； 修改稿收到日期： 2016-03-20。

臧高山，高級工程師，主要從事重整及脫烯烴工藝和催化劑的研究開發工作。

臧高山，E-mail：zanggs.ripp@sinopec.com。