1 500 t大噸位先張法預(yù)制臺(tái)座的試驗(yàn)研究

梁國(guó)棟，麥 研，方長(zhǎng)遠(yuǎn)，林慧東，王彩芳

(1. 中交四航局 第二工程有限公司，廣東 廣州 510300；2. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074)

1 500 t大噸位先張法預(yù)制臺(tái)座的試驗(yàn)研究

梁國(guó)棟1，麥 研1，方長(zhǎng)遠(yuǎn)1，林慧東2，王彩芳2

(1. 中交四航局 第二工程有限公司，廣東 廣州 510300；2. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074)

根據(jù)先張法預(yù)應(yīng)力的設(shè)計(jì)原理，開(kāi)展了大噸位預(yù)應(yīng)力混凝土張拉臺(tái)座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。介紹壓柱式臺(tái)座關(guān)鍵部位的設(shè)計(jì)計(jì)算方法，著重介紹廣東新會(huì)1 500 t大噸位壓桿式張拉臺(tái)座端部的設(shè)計(jì)。采用有限元ANSYS軟件對(duì)其整體受力性能進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，并對(duì)臺(tái)座牛腿的關(guān)鍵部位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，對(duì)其力學(xué)性能進(jìn)行對(duì)比分析。驗(yàn)證了其安全性和可靠性，對(duì)推動(dòng)大噸位先張法預(yù)應(yīng)力混凝土張拉臺(tái)座的建造技術(shù)具有實(shí)際參考價(jià)值。

港口工程；大噸位；預(yù)應(yīng)力；先張法；預(yù)制；臺(tái)座

0 引 言

在碼頭新建及擴(kuò)建工程中，常采用混凝土預(yù)制構(gòu)件。水工碼頭預(yù)制構(gòu)件包括預(yù)制PHC管樁、靠船靠件、預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板梁、預(yù)制縱向梁系構(gòu)件、預(yù)制面板、預(yù)制水平撐，預(yù)制進(jìn)度要符合水工總體施工進(jìn)度安排。通過(guò)船舶將構(gòu)件運(yùn)輸至碼頭現(xiàn)場(chǎng)，并安裝到位[1]。

先張法的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件具有生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單、成本低、預(yù)制場(chǎng)地周轉(zhuǎn)快。預(yù)制工廠在生產(chǎn)方式和生產(chǎn)組織上，以最初的人拉肩扛的手工勞動(dòng)為主，向著半機(jī)械化、機(jī)械化、自動(dòng)化為主的方向發(fā)展。隨著港口碼頭的規(guī)模增大，先張法預(yù)應(yīng)力張拉臺(tái)座張拉力從500 t逐步發(fā)展到1 000 t，以滿足水工市場(chǎng)工藝配套水平及設(shè)計(jì)水平的發(fā)展[2]。

新會(huì)預(yù)制梁廠1 500 t先張法預(yù)應(yīng)力張拉臺(tái)座處于海邊的淤泥軟土地基上。淤泥軟土地基的承載力低、壓縮性大、透水性差、固結(jié)時(shí)間長(zhǎng)、并有觸變性、流變性和很強(qiáng)的不均勻性。不易滿足張拉臺(tái)座對(duì)地基承載力的要求，故需要進(jìn)行處理。通常有樁基法、換土法、灌漿法、排水固結(jié)法、加筋法等方法可供選用；樁基法中有：水泥攪拌樁、砂石樁、木樁、灌注樁、鋼筋混凝土樁和預(yù)應(yīng)力管樁等可以采用。而預(yù)應(yīng)力管樁具有較強(qiáng)的承載力，投資省、質(zhì)量有保證、施工速度快、得到普遍應(yīng)用。其中，PHC樁，脫模后進(jìn)入高壓釜蒸養(yǎng)，經(jīng)10個(gè)大氣壓、180 ℃左右的蒸壓養(yǎng)護(hù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)達(dá)C80，從成型到使用的最短時(shí)間只需1～2 d[3]。

在以往的同類工程經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上[4]，設(shè)計(jì)了新會(huì)預(yù)制場(chǎng)張拉臺(tái)座，為了解其力學(xué)性能。驗(yàn)證其安全性和可靠性，對(duì)其開(kāi)展了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)試，并對(duì)張拉端臺(tái)座牛腿應(yīng)力進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算，與實(shí)測(cè)值進(jìn)行了對(duì)比分析。

1 臺(tái)座的設(shè)計(jì)

1.1 長(zhǎng)線預(yù)制臺(tái)座設(shè)計(jì)原則

設(shè)計(jì)的張拉臺(tái)座要滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度和穩(wěn)定性的要求，限制底板的縱向變形、滑移引起的預(yù)應(yīng)力損失，并預(yù)防張拉臺(tái)座的傾覆。采用PHC群樁限制其側(cè)向變形，確保其壓柱的穩(wěn)定性。這種構(gòu)造措施尚不多見(jiàn)。此外，在建造預(yù)制梁臺(tái)座時(shí)，要嚴(yán)格控制梁臺(tái)座的底板標(biāo)高，確保其頂面光滑、平整、易于排水，以便直接作為預(yù)制梁的底模板[7]。

在這種地基上，若采用重力式先張法臺(tái)座結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)自重偏大，軟基承載力不足，容易產(chǎn)生較大的水平滑動(dòng)位移和傾覆轉(zhuǎn)動(dòng)，且混凝土用量較大，不經(jīng)濟(jì)。新會(huì)預(yù)制場(chǎng)張拉臺(tái)座選擇了樁式組合張拉臺(tái)座。張拉臺(tái)座、底座以及樁基礎(chǔ)共同受力，通過(guò)樁基礎(chǔ)承擔(dān)臺(tái)座的自重，降低了對(duì)軟基承載力及其強(qiáng)度的要求。分布式樁基結(jié)構(gòu)，確保了臺(tái)座的整體穩(wěn)定性，并且提供了足夠豎向抗拔力和水平抵抗力。多點(diǎn)彈性約束，確保底座作為彈性地基梁的剛度和彎曲強(qiáng)度。

通常，在先張法預(yù)應(yīng)力臺(tái)座的設(shè)計(jì)中，按空間無(wú)側(cè)限的壓桿理論進(jìn)行壓柱計(jì)算。僅考慮縱向彎曲系數(shù)的影響，不考慮土的側(cè)壓力和壓桿自重等邊界條件的影響，這樣設(shè)計(jì)的壓桿截面偏大，配筋量偏多。實(shí)際壓柱的工作狀態(tài)類似彈性地基梁承受水平荷載作用的狀態(tài)。壓柱和臺(tái)座受土體側(cè)壓力的邊界條件約束，壓柱的受力是兩端大，中間段逐漸減少。因此，壓柱計(jì)算時(shí)可不考慮縱向穩(wěn)定，由于臺(tái)座和壓柱削減了部分壓力可減少中間段的配筋[8]。在實(shí)際施工中，一般在10～15 m壓柱長(zhǎng)度下設(shè)置連系梁，增加其縱向穩(wěn)定。但在使用過(guò)程中給工作人員造成了許多不便,有的已拆除。李錫胤[9]通過(guò)對(duì)壓柱的系統(tǒng)失穩(wěn)、構(gòu)件失穩(wěn)的計(jì)算,認(rèn)為對(duì)預(yù)應(yīng)力張拉臺(tái)座的設(shè)計(jì)，只按混凝土構(gòu)件的軸心受力(局部承壓)計(jì)算即可，不必考慮縱向失穩(wěn)問(wèn)題。在臺(tái)座的加工、制作中,要使伸縮縫處擠壓緊密,通過(guò)這一措施確保臺(tái)座穩(wěn)定。

1.2 端頂柱的構(gòu)造

端頂柱間面板厚度為2 m，橫向?qū)挾葹?.8 m，縱向長(zhǎng)度為3.25 m，縱、橫兩方向受拉、受壓鋼筋均按照GB 50010—2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱《規(guī)范》)要求的最小配筋率0.2%進(jìn)行配筋。

1.3 中間頂柱的配筋計(jì)算

中間頂柱截面為1 300 mm×900 mm；分段長(zhǎng)度為18.8 m；軸心荷載設(shè)計(jì)值為Nm=[(1 500×9.8)/2]×1.5=11 025 kN；軸向穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.75。

1.3 實(shí)驗(yàn)方法 小鼠在麻醉狀態(tài)下接受氣管插管，放置于體描箱內(nèi)記錄靜息狀態(tài)下呼吸狀態(tài)。潮氣量設(shè)置為1 ml，呼氣/吸氣比為20∶10，機(jī)械通氣頻率為100次/min。預(yù)設(shè)用力吸氣量為5 ml/kg，待小鼠呼吸平穩(wěn)后，記錄呼氣過(guò)程。連續(xù)5次肺活量測(cè)量后，計(jì)算平均值作為用力肺功能呼氣指數(shù)。在模型建立6、18、36 h后，檢測(cè)肺功能。

中間頂柱按照《規(guī)范》要求的最小配筋率0.6%配置鋼筋：16Φ25，As′=7 854 mm2；則該柱正截面受壓承載力為NU=18 937 kN>Nm=11 250 kN。

縱向鋼筋16Φ25滿足規(guī)范要求，截面上、下部均配置6Φ25，中部共配置4Φ25作為腰筋。箍筋采用Ⅰ級(jí)鋼筋Φ12@200 mm。

每段中間頂柱下部布置6根Φ300的PHC樁，樁芯混凝土及樁芯鋼筋籠與頂柱連接。

1.4 臺(tái)座張拉端的構(gòu)造

本次設(shè)計(jì)大噸位先張法預(yù)應(yīng)力張拉臺(tái)座局部立面布置如圖1。樁基礎(chǔ)布置如圖2。

圖1 1 500 t預(yù)應(yīng)力梁張拉臺(tái)座張拉端立面Fig.1 Elevation of tensioned abutment side in 1 500 t pretensioned prestressed platform

圖2 樁基礎(chǔ)布置Fig.2 Layout of pile foundation

由于現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)條件較差，地基承載力難以滿足地基反力要求，需在臺(tái)座張拉端下部布置樁基礎(chǔ)，采用Φ400的PHC樁，樁長(zhǎng)25 m，停錘標(biāo)準(zhǔn)以貫入度控制為主，標(biāo)高控制為輔，最后10錘貫入度≯5 cm，單樁承載力按N=1 000 kN要求實(shí)施，如圖2。采用樁基礎(chǔ)可以避免上部結(jié)構(gòu)荷載直接作用在軟土地基上。

2 結(jié)構(gòu)分析模型

采用通用軟件ANSYS對(duì)新會(huì)預(yù)制張拉臺(tái)座進(jìn)行實(shí)體建模，采用整體式模型進(jìn)行分析，混凝土單元用SOLID65單元模擬，材料為C40混凝土；PHC樁用beam4單元模擬，材料為C80的混凝土，樁總長(zhǎng)按25 m計(jì)算，每1 m劃分為一個(gè)單元；樁土之間的作用按只受壓土彈簧模擬，采用combin39單元進(jìn)行模擬；表貼鋼板用shell63單元模擬，用cpintf命令對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行黏結(jié)，建立的計(jì)算模型如圖3，考慮自重荷載和預(yù)應(yīng)力荷載，預(yù)應(yīng)力荷載采用等效荷載(單邊總荷載4 251 kN)按千斤頂作用面的面荷載作用于模型單元上，模型采用點(diǎn)-線-面-體的順序建立。網(wǎng)格劃分采用自動(dòng)劃分[10-12]。

圖3 臺(tái)座整體計(jì)算模型Fig.3 Calculation model of the whole platform

3 實(shí)測(cè)值與理論值比較

3.1 臺(tái)座牛腿現(xiàn)場(chǎng)布置與實(shí)測(cè)值

在張拉端牛腿處布設(shè)應(yīng)變片，獲取張拉過(guò)程中應(yīng)力變化情況，應(yīng)變片黏貼于張拉端牛腿內(nèi)側(cè)，如圖4。共布設(shè)了8個(gè)測(cè)點(diǎn)分別為ZL-Z-i(i=1,…, 8)，i表示應(yīng)變片的序號(hào)?；炷翍?yīng)變測(cè)試采用浙江黃巖雙立工程傳感器廠生產(chǎn)的BX120-80AA型應(yīng)變片，敏感柵尺寸為：80 mm×2.5 mm，基底尺寸：86 mm×6 mm，電阻為120 Ω，靈敏系數(shù)為2.06；應(yīng)變數(shù)據(jù)采集儀器為江蘇東華測(cè)試技術(shù)有限公司生產(chǎn)的DH3815N型多功能應(yīng)力應(yīng)變儀，它包括電源/控制器、數(shù)據(jù)采集模塊。

圖4 臺(tái)座牛腿測(cè)點(diǎn)布置Fig.4 Structural arrangement plan of abutment bracket

主要的測(cè)試步驟：首先，打磨、黏貼應(yīng)變片，將應(yīng)變片與測(cè)試箱鏈接，并用主、從連接線形成一個(gè)完整的測(cè)量系統(tǒng)。在筆記本電腦上，采用東華DH3815N測(cè)量軟件對(duì)測(cè)量機(jī)箱進(jìn)行識(shí)別，測(cè)量線路選擇1/4橋路，然后對(duì)輸出的各種參數(shù)的設(shè)定，包括應(yīng)變片的電阻值，測(cè)量導(dǎo)線的電阻值，靈敏系數(shù)，泊松比等，最后查看平衡結(jié)果，檢查各個(gè)接口處是否完成平衡，如果未完成平衡應(yīng)認(rèn)真檢查各導(dǎo)線接口處的導(dǎo)線連接情況，包括是否連接牢固，導(dǎo)線外面的金屬絲是否接到一塊。

對(duì)兩端臺(tái)座牛腿處的應(yīng)力測(cè)量應(yīng)遵循按照不同受力階段分段采集原則，在此次試驗(yàn)中把兩端臺(tái)座牛腿受力的應(yīng)變測(cè)量分為0%～90%，90%～105%設(shè)計(jì)應(yīng)力兩個(gè)受力階段進(jìn)行測(cè)試數(shù)據(jù)采集。放張后為100%的設(shè)計(jì)應(yīng)力。在張拉受力階段內(nèi)采用定時(shí)采樣數(shù)據(jù)；由于數(shù)據(jù)量較大，為精確的分析預(yù)應(yīng)力張拉臺(tái)座在各個(gè)工況下張拉控制力不同測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變變化情況，在大量數(shù)據(jù)中選取變化趨勢(shì)穩(wěn)定的若干數(shù)據(jù)組，得到各工況下各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變值如表1。

表1 張拉端臺(tái)座牛腿應(yīng)變實(shí)測(cè)值

3.2 數(shù)值計(jì)算結(jié)果分析

經(jīng)計(jì)算，在預(yù)應(yīng)力及臺(tái)座本身自重荷載作用下，臺(tái)座牛腿測(cè)試截面處的應(yīng)力云圖如圖5；臺(tái)座牛腿分為上層、中層、下層等3層，牛腿處各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力理論值如表2。張拉端牛腿處，當(dāng)張拉控制力達(dá)到90%時(shí)，牛腿截面測(cè)點(diǎn)的最大壓應(yīng)力為22.5 MPa，牛腿截面測(cè)點(diǎn)的最大拉應(yīng)力為-1.08 MPa；當(dāng)張拉控制力達(dá)到105%時(shí)，牛腿截面測(cè)點(diǎn)的最大壓應(yīng)力為25 MPa，最大拉應(yīng)力為-1.2 MPa。

圖5 臺(tái)座牛腿測(cè)試截面應(yīng)力云圖Fig.5 Stress diagram of testing section in abutment bracket

表2 臺(tái)座牛腿各層位移偏量

3.3 臺(tái)座牛腿理論值與實(shí)測(cè)值的比較

臺(tái)座牛腿現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的應(yīng)變值通過(guò)公式σ=E×ε計(jì)算得到各個(gè)測(cè)點(diǎn)處的應(yīng)力值。其中：C40混凝土彈性模量，其張拉端臺(tái)座牛腿應(yīng)力理論與實(shí)測(cè)值比較如表3。

表3 張拉端臺(tái)座牛腿應(yīng)力理論與實(shí)測(cè)值比較

從表3可以看出：在兩端臺(tái)座牛腿各測(cè)點(diǎn)處，所實(shí)測(cè)各點(diǎn)的應(yīng)力值均小于理論值，除去2號(hào)、6號(hào)測(cè)點(diǎn)外其余測(cè)點(diǎn)差值都﹤10%。2號(hào)測(cè)點(diǎn)位于牛腿上緣的拐角處；6號(hào)測(cè)點(diǎn)位于后隱橫梁附近，都屬于應(yīng)力集中區(qū)。

在試驗(yàn)測(cè)試前，臺(tái)座牛腿底部的樁基埋入地基中，對(duì)其工作機(jī)理與效果的評(píng)價(jià)不夠完善。在千斤頂施加預(yù)應(yīng)力張拉荷載過(guò)程中，若地基梁和樁基礎(chǔ)的摩阻力不足，便會(huì)引起臺(tái)座牛腿向荷載方向偏移，牛腿產(chǎn)生的變位便抵消部分的預(yù)應(yīng)力荷載，這兩部分綜合影響效應(yīng)還缺乏有效的評(píng)判方法。

4 結(jié) 論

對(duì)新會(huì)1 500 t大噸位先張法預(yù)應(yīng)力梁預(yù)應(yīng)力張拉臺(tái)座牛腿現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)試表明：該張拉臺(tái)座的牛腿結(jié)構(gòu)安全可靠?？梢缘玫饺缦陆Y(jié)論：

1)在牛腿承受千斤頂施加預(yù)應(yīng)力作用的位置，應(yīng)該考慮其局部承壓效應(yīng)，對(duì)應(yīng)部位牛腿內(nèi)應(yīng)設(shè)置足夠的鋼筋網(wǎng)片擴(kuò)散應(yīng)力分布；

2)張拉臺(tái)座底部受拉區(qū)部位，宜設(shè)置加強(qiáng)鋼筋網(wǎng)片；

3)實(shí)測(cè)張拉臺(tái)座牛腿的偏移量較小，引起的樁頂位移也小，從而由樁頂強(qiáng)制位移產(chǎn)生的樁身彎矩就小，樁的抗裂安全系數(shù)增大，表明張拉臺(tái)座結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理；

4)在軟弱地基上采用PHC群樁基礎(chǔ)作為先張法預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制臺(tái)座是一種有效的技術(shù)措施，可供同類臺(tái)座設(shè)計(jì)參考。

[1] 馮會(huì)芳,王有金.談天津港南疆新建構(gòu)件預(yù)制廠設(shè)計(jì)思路[J].港工技術(shù),2005(2):28-29. FENG Huifang,WANG Youjin.The design thought of Nanjiang new precast components factory in Tianjin harbor [J].PortEngineeringTechnology,2005(2):28-29.

[2] 沈陽(yáng)云.東海大橋回填海灘區(qū)域鋼樁碼頭設(shè)計(jì)與施工[J].施工技術(shù),2004,33(5):64-66. SHEN Yangyun.Design and construction of the steel pile wharf in Donghai great bridge beach-backfill area [J].ConstructionTechnology,2004,33(5):64-66.

[3] 秦振華,陳國(guó)棟.大直徑PHC樁在沿海地基處理中的應(yīng)用[J].工業(yè)建筑,2014,44(增刊1):604-607. QIN Zhenhua,CHEN Guodong.Application of large diameter PHC piles in treatments of the foundations of seaboard areas [J].IndustrialConstruction,2014,44(Sup1):604-607.

[4] 陳紹華,陳清冰.瓜達(dá)爾港口項(xiàng)目施工技術(shù)總結(jié)[J].華南港工,2004(3):6-16. CHEN Shaohua,CHEN Qingbing.Technology for construction works for Gwadar port [J].SouthChinaHarborEngineering,2004(3):6-16.

[5] 陳斌,陳光福,秦體達(dá).先張法墩板式張拉臺(tái)座的設(shè)計(jì)與研究[J].水運(yùn)工程,2001(7):8-13. CHEN Bin,CHEN Guangfu,QIN Tida.Design and study of Pier plate stretching bed under pretensioned prestress method [J].Port&WaterwayEngineering,2001(7):8-13.

[6] 周加勝,魏玉峰,李樹(shù)東.新型先張法臺(tái)座的制作及張拉工藝的改進(jìn)[J].山東交通科技,2002(2):35-36. ZHOU Jiasheng,WEI Yufeng,LI Shudong.The manufacture of new type of pretension prestressing platform and improvement of tensioning technology [J].ShandongCommunicationScienceandTechnology,2002(2):35-36.

[7] 孟祥馬.先張法預(yù)應(yīng)力臺(tái)座的設(shè)計(jì)要點(diǎn)[J].黑龍江交通科技,2010(7):122-123. MENG Xiangma.The design key points of pretension prestressing platform [J].HeilongjiangCommunicationsScienceandTechnology,2010(7):122-123.

[8] 湯永輝.珠海港高樁碼頭先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件預(yù)制場(chǎng)的設(shè)計(jì)與施工[J].港口工程,1997(4):42-45. TANG Yonghui.Design and construction of pretension prestressing platform for precast components in Zhuhai harbor with long piled wharf [J].HarborEngineering,1997(4):42-45.

[9] 李錫胤.彈性地基梁的穩(wěn)定計(jì)算——先張法預(yù)應(yīng)力臺(tái)座的穩(wěn)定問(wèn)題[J].港口工程,1996(5):24-28. LI Xiyin.The stability problem of beam on elastic foundation:Stability problem of pretension prestressing platform [J].HarborEngineering,1996(5):24-28.

[10] 向波,莊衛(wèi)林,何云勇,等.小直徑鋼管排樁水平極限承載力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究[J].重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2015,34(1):78-83. XIANG Bo,ZHUANG Weilin,HE Yunyong,et al.Field tests on horizontal ultimate bearing capacity of small diameter steel pipe rowed piles [J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience),2015,34(1):78-83.

[11] 彭凱,于叢叢.非均勻預(yù)應(yīng)力筋束非線性松弛損失研究[J].重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2014,33(3):1-5. PENG Kai,YU Congcong.Non-linear relaxation loss of non-uniform prestressing steel bundles [J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience),2014,33(3):1-5.

[12] 陳波,趙曉波.軌道交通預(yù)應(yīng)力混凝土槽型梁有限元分析[J].重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2011,30(增刊2):1241-1245. CHEN Bo,ZHAO Xiaobo.Finite element analysis of U-shaped beam of prestressed concrete used in rail transit [J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience),2011,30(Sup2):1241-1245.

Experimental Research on 1 500 t Pretensioned Precast Platform

LIANG Guodong1, MAI Yan1, FANG Changyuan1, LIN Huidong2, WANG Caifang2

(1. The Second Engineering Company, CCCC Fourth Harbor Engineering Co., Ltd., Guangzhou 510300, Guangdong, P.R.China;2. College of Civil Engineering, Chongqing Jiaotong University, Chongqing 400074, P.R.China)

According to the design principle of the pretensioned prestressing, the structural design of large-tonnage pre-tensioned prefabricated platform was carried out. The design and calculation method of the key parts in prestressing column and abutments were introduced. Especially, the structural design of the 1 500 t large-tonnage pressure abutments in Xinhui district of Guangdong was emphasized. The whole mechanical performance of the platform structure was analyzed by ANSYS software. The key parts of bracket in the abutment were tested in the field in order to compare and analyze its mechanical performance and the comparison analysis of its mechanical performance was also carried out. Finally, its safety and reliability were verified. The above research is of practical reference for promoting the construction technology of the large-tonnage pretensioned precast concrete platform.

port engineering; large-tonnage; prestress; pretension method; precast; platform

2015-01-09；

2015-06-03

交通運(yùn)輸部西部交通建設(shè)科技項(xiàng)目(201132849A1140)

梁國(guó)棟(1966—)，男，廣東茂名人，高級(jí)工程師，主要從事港口航道工程施工及管理方面的研究。E-mail: lguodong@gzpcc.com。

王彩芳(1988—)，女，內(nèi)蒙古呼和浩特人，碩士研究生，主要從事橋梁工程方面的研究。E-mail: liwenhong9898@163.com。

10.3969/j.issn.1674-0696.2016.01.16

U656.1

A

1674-0696(2016)01-080-05