PCCP管道承載特性及管線設計研究

周立坤

（凌源市應急供水建設管理處，遼寧朝陽122500）

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PCCP管道承載特性及管線設計研究

周立坤

（凌源市應急供水建設管理處，遼寧朝陽122500）

摘要：輸水管線周圍的土體承載能力較低，孔隙較大，容易導致不均勻沉降。以青龍河引水工程輸水工程為研究對象，首先對PCCP管道承載特性進行研究，分析了管道旋轉角對承載特性的影響，并計算了管道位移特性。其次對PCCP管道設計進行探討，研究了管道埋深和防腐。根據現場試驗，提出了減小管道旋轉角的方法，為類似輸水管線工程提供參考和借鑒。

關鍵詞：PCCP管道；承載特性；施工技術；青龍河

軟土基的塑性較強，其固體力學性能與普通土基不同［1］。由于土體結構，軟土基可以承受一定的外部載荷，具有固體的力學性能；但當外部載荷較大時，軟土基發生塑性形變，同時由于軟土具有較大的粘度，其經常導致管道事故［2］。PCCP管道直徑較大，一般由預應力混凝土制備，具有良好的伸縮性和耐腐蝕性，抗滲能力也優于一般管道［3］?；趪鴥妊芯壳闆r，對PCCP管道工作機理進行研究，分析了旋轉角對運行的影響，計算了 PCCP管道的位移特性。通過現場試驗，對PCCP管道施工工藝進行探討，希望為今后輸水管道結構設計提供參考。

1 PCCP管道承載特性

1.1 接縫寬度與轉角關系

青龍河水源段為單管線輸水，線路全長58.11km，其中管道長56.11km，隧洞長2km。PCCP管道直徑為1200mm，其中過河和管道壓力大于1.0MPa的為鋼管，其他為 PCCP管。鋼管長34.90km，PCCP管長為20.6km。PCCP管有內襯式（PCCP-L型）和埋置式（PCCP-E型）兩種型式，本工程管徑為1200mm，采用埋置式即PCCP-L結構。PCCP管道接口技術有單膠圈和雙膠圈兩種，雙膠圈接口技術安裝后可以進行密閉性檢測試驗，比單膠圈接口技術更加可靠，因此PCCP輸水管道接口采用雙膠圈技術［4］。

PCCP管道接頭為搭接，正常工況下，接頭可以旋轉一定角度，這種設計組織了彎矩傳遞，使管

如管道直徑為1.2m，則A點處的最大縫寬為2.3cm，當轉角為1.5°時，PCCP管道間的最大縫隙為8.7cm。道具有較強的抗變形能力。但當旋轉角度超限時，插接管出現較大應力，并使管道結構破壞。圖1給出了管道旋轉示意圖，PCCP管道直徑為D，長度為L，管道間的最大縫寬為Δ，最大旋轉角為θ0，則：

圖1 管道旋轉示意圖

1.2 彎曲管段受力分析

PCCP管道通過旋轉可以抵抗剛性約束，但如果旋轉角度超限，管道則會出現彎曲，假設此時的選擇角度為θ（θ＞θ0）。轉角位移計算式為［5］：

式中：MA B、MB A為2段管道的彎矩；θA、θB為旋轉角；L為管道長度。

假設插入上一段管道的長度為6cm，管道直徑1.2m，經計算得出不同超限旋轉角度下的PCCP管道應力分布情況，如圖2。由圖2可知，管道旋轉角超限0.01°時，PCCP管道中的最大應力已達264MPa；管道旋轉角超限0.02°時，最大應力已達540MPa，已超過管道屈服應力，此時管道已經損壞。

圖2 不旋轉角度下最大應力分布

1.3 管道位移特性

在軟土基上安裝PCCP管道，由于載荷不均勻性，回填土會在自身重力的作用下出現不均勻沉降，這部分不均勻載荷作用在PCCP管道上，存在安全隱患［6］。因此分析PCCP管道的承載特性，首先應對不均勻沉降進行研究。當載荷大小相同，但土體材料不同時，管道就會出現不均勻沉降，為了研究不均勻沉降與管道旋轉角的關系，建立了機動場極限分析理論，如圖3。

圖3 管道沉降與土體強度關系機理

假設單位長度的管道質量為pw，則軟土基極限承載力pu=pw，管道外徑為Dt，軟土基不排水強度為c，則PCCP管道沉降計算式為［7-8］：

我國是一個農業大國，我國也是一個人口大國，因此，我國人民對于農作物的需求是非常大的。其中較為重要的一種農作物就是大豆。大豆不同于大米等用處較為單一，大豆本身的用處非常多，能夠實現多樣化使用。但是由于我國的農業生產一直都是小農耕種的情況，我國的大豆種植是沒有一個嚴格標準的，從而導致了我國大豆的種植水平一直無法提高，這樣就沒有辦法生產出優質的大豆。這對于我國種植行業而言，是非常嚴重的一個問題。基于此類情況，本文做出如下研究：

若管道1的不排水強度為30kPa，管道2的不排水強度為10kPa時，經計算2段管道間的旋轉角度為0.5°。假設回填軟土的壓實度相應，當鋼板樁撤出后，側面地基土會對PCCP管道產生側向壓力，由于回填土和地基土的力學性能不同，因此相鄰管段受到的載荷也不同，導致PCCP管道出現不均勻的水平位移。

2 PCCP管線設計

2.1 埋深設計

輸水管道由南至北縱貫凌源市，穿越了凌源市大凌河西支和青龍河2條河流，所經地段主要為河道、河灘地、山溝、山坡地，管道埋深1.35m，開挖深度為3～4m，地層巖性主要為砂卵石、含碎石粘性土及少量的強弱風化巖。根據開挖斷面地層巖性確定開挖邊坡，砂卵石、含碎石粘性土、強弱風化巖的開挖邊坡分別為1：1.5，1：1，1：0.75。根據開挖深度及邊坡初步估算開挖量。

根據地質勘測資料，除個別地段外，管道地層巖性主要為砂卵石、含碎石粘性土及少量的強弱風化巖?；A承載力均大于150kPa，DN1200的PCCP管道埋深6m時對基礎荷載為 80kPa，遠小于基礎未經修正的的承載力，基礎承載力滿足要求。在樁號為25+502～26+145的地段局部有淤泥質土為不良地質段，需換填砂土。將淤泥全部挖除，分層回填砂土，換填材料采用強度較高、穩定性較好、均勻摻加砂石料的粘土。換填墊層的厚度不宜大于3m，且下部淤泥層覆蓋較薄，深度小于等于2m的淤泥質土層，采用換填墊層的方法處理，不同墊層厚度與PCCP管道旋轉角的關系如圖4。

圖4 墊層厚度與PCCP管道旋轉角的關系

由圖4可知，隨著墊層厚度的增加，PCCP管道旋轉角逐漸降低，說明碎石墊層可以有效的將應力耗散。在管道施工中鋪設碎石墊層，可以有效的減小管道轉折角，提高管道使用壽命。

2.2 防腐設計

根據PCCP管道鋪設段地下水和土壤資料，地下水對混凝土及鋼筋均為無腐蝕，但對鋼結構具有腐蝕性，所以PCCP管外壁不做防腐蝕處理，但管道承插口采用密封膏密封，防止地下水腐蝕承插口處鋼結構。鋼管內防腐層的措施十分重要，它不僅影響管道的使用壽命，而且還影響管道的輸水能力。目前采用較多的鋼管內防腐措施主要有水泥砂漿和有機涂料等。近年來無毒有機涂料在鋼管內防腐中被大量采用，并取得了較好的效果。所以該輸水工程鋼管內防腐采用無毒環氧樹脂涂料防腐。

2.3 試驗段現場試驗

由于 PCCP管道旋轉角只有 0.1°～0.3°，因此可采用剛性防護措施對混凝土管道進行保護。當管道受到局部載荷作用時，剛性保護層可產生微小形變，抑止旋轉角出現。在現場取1400m管線作為研究對象，管道編號為26-1250～26-2650，回填土壓實度為85%，碎石墊層厚度為20cm。施工完成一段時間后，對現場PCCP管道旋轉角進行測量，結果見表1。

表1 PCCP管道旋轉角監測數據

從現場監測結果看，管線的平均旋轉角最大值為0.8°，平均值為0.55°，與回填土壓實度為90%相比，平均旋轉角增大。對管線周圍土體進行貫入試驗，發現不均勻沉降是導致管道旋轉的主要原因。由于壓實度較低，20cm厚度的碎石墊層產生的形變不足以抵消局部載荷，因此應在此基礎上鋪設土工格柵，提高基底的力學性能。此外，施工中應盡可能的提高回填土的壓實度，以減小PCCP管道旋轉角。圖5給出了間隙為0 cm和間隙為3.8cm的PCCP管口。

圖5 管口處的間隙情況

通過理論分析和試驗研究，得出了減小管道旋轉角的施工工藝：

（1）在PCCP管道下方鋪設碎石，在管道側方設置砂包角；

（2）土質較差時，應鋪設20cm以上的碎石墊層并設置土工格柵；

（3）盡可能的提高回填土的壓實度。

3 結語

當外部載荷較大時，軟土基發生塑性形變，同時由于軟土具有較大的粘度，其經常導致管道事故。PCCP管道直徑較大，一般由預應力混凝土制備，具有良好的伸縮性、耐腐蝕性和抗滲能力。本文首先對PCCP管道工作機理進行研究，分析了旋轉角對運行的影響，計算了 PCCP管道的位移特性。通過現場試驗，對PCCP管道施工工藝進行探討，研究表明：鋼板樁撤出后，側面地基土會對PCCP管道產生側向壓力，導致出現不均勻水平位移；管道施工中鋪設碎石墊層，可以有效的減小管道轉折角，提高管道使用壽命。

參考文獻

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［8］于龍.關于PCCP管道采購招標控制價編制的探討［J］.水利技術監督，2014（06）：27-29.

中圖分類號：TV672+.2

文獻標識碼：B

文章編號：1008-1305（2016）02-0045-03

DOI：10.3969/j.issn.1008-1305.2016.02.020

收稿日期：2015-08-26

作者簡介：周立坤（1980年—），男，工程師。