框架橋引道擋土墻工程在復雜土應力下的受力分析

框架橋引道擋土墻工程在復雜土應力下的受力分析

本文以工程實例為基礎，在確定框架橋引道擋土墻尺寸的前提下，對其本身和周圍土體進行受力分析，驗證擋土墻設計的合理性，論證框架橋引道擋土墻在復雜土應力下的受力特性。經計算，其結果滿足承載力、抗傾覆、抗滑驗算等工程要求。

路基支擋結構設計應積極采用新技術、新結構、新材料、新工藝。現用的路基支擋結構有重力式擋土墻、短卸荷植式擋土墻、懸臂式和扶壁式擋土墻、錨抨擋土墻、錨定板擋土墻、加筋土擋土墻、土釘墻、抗滑樁、樁板式擋土墻和預應力錨索等。分離式引道的擋土墻多采用重力式，本文將對常用的重力式擋土墻進行分析。該框架橋引道擋土墻基于某一工程實例，在擋土墻各尺寸設計好的前提下，對其進行受力分析，得出相關結論。

重力式擋土墻

重力式擋土墻是依靠墻體自重抵抗土壓力、防止土體坍滑的支擋結構，可作為路肩、路堤和路塹等部位應用于一般、浸水、地震和特殊巖土等地區，路肩、路堤和土質路塹擋土墻高度不宜大于10m，石質路塹擋土墻不宜大于12m。重力式擋土墻按其墻背傾斜情況分仰斜、垂直和俯斜三種，挖方的情況下適合使用仰斜式擋土墻；填方的情況下適合使用垂直或俯斜式擋土墻。

土壓力的作用點

庫倫土壓力理論是在假設土為理想散粒體，滑動面為平面，滑動土體為剛體的條件下，在墻后土體處于極限平衡狀態的情況下，運用楔體的靜力平衡條件，可得土壓力理論為：

并認為土壓力為線性分布，得出作用點距墻趾1/3H高度的結論。

關于這一點，曹振民先生，楊仲節先生在《土壓力合力作用點的分析與計算》一文中做出了相關評論，可概括為：庫侖理論是在基于土壓力按線性分布的假設前提下（呈三角形分布），得出土壓力的合力作用點位于距墻下緣 1 / 3 墻高處。實際上，無論是根據理論分析還是實驗驗證，土壓力的分布形式都表現出非線性特征，依墻背傾角、光滑程度以及填土性質的不同，土壓力的合力作用點也有所變化。庫倫土壓力如圖1所示。

并提出，土壓力距墻底距離kH中系數k滿足：

本文由于土體為內傾，在參考上述結論的情況下，將楔體視為剛體，在有摩檫力的情況下，對作用點進行分析，如圖2所示，認為重力G作用于滑裂體重心上，而墻對楔體的作用力P墻，土體對作用楔體的作用線，過重心。在CAD中作圖，可求出作用點距地面分別為236cm，325cm。

擋土墻重力計算

本文計算基于某實際工程框架橋引道擋土墻設計，擋土墻各項尺寸如圖3所示，可進行擋土墻的重力計算如下：

總重力ω總=ω1+ω2=123.0 KN /m

距墻趾距離為

圖1　庫倫土壓力

擋土墻的承載力，抗傾覆，抗滑驗算

地基承載力驗算

地基容許承載力要求參照《公路設計手冊·路基》，有公式：

對于本工程的偏心受力，需要滿足基底平均壓力pk和基底最大壓力pmax的要求，如下：

帶入數值計算可得：

圖2　土壓力對擋土墻作用點位置

圖3　擋土墻重力計算圖

抗傾覆能力計算

為了保證重力式擋土墻滿足抗傾覆穩定性要求，具體表現為墻身不產生繞墻趾的傾覆破壞，因此需要滿足如下的數學表達式：

式中，Ky為抗傾覆穩定安全系數，MR 為抗傾覆力矩，MS 為傾覆力矩。

由此可得，繞墻趾轉動的抗傾覆穩定的功能函數為：

式中Ex為墻背主動土壓力的水平分力，Ey為墻背主動土壓力的垂直分力； ZG 為重力到墻趾的力臂，Zx 為土壓力的水平分力到墻趾的力臂，Zy 為土壓力的垂直分力到墻趾的力臂；G為擋土墻每延長米自重。

帶入數值可得：

滿足設計要求.

抗滑移穩定性計算

基底摩擦系數μ應依據基底粗糙程度、排水條件和土質確定，具體的取值參照表1。

表1　基底摩擦系數參考值表

為了保證重力式擋土墻抗滿足滑穩定性要求，具體表現為墻身沿基底不產生滑動破壞，其數學表達式為：

式中，KC為抗滑安全系數，FR為抗滑力，FS 為滑動力。

土壓力同上，由此可得抗滑移穩定的功能函數為：

式中：μ為土對擋土墻基底的摩擦系數； Gn為垂直于基底的重力分力，Gt 為垂平行于基底的重力分力； Ean為垂直于基底的主動土壓力分力， E at，為平行于基底的主動土壓力分力。

不滿足抗滑要求。

考慮到地面為1：0.2的斜面（11.3°在圖紙中有說明），可以對抗滑安全系數再次求解：

滿足抗滑要求。

結語

本文考慮了土壓力分布形式的非線性特征，結合工程實際，根據擋土墻墻背的傾角、光滑程度、填土性質等條件的不同從而確定土壓力合力作用點，其計算結果更加貼近工程實際。經計算，其結果滿足承載力、抗傾覆、抗滑驗算等工程要求，且比傳統的土壓力計算方法更加經濟。該分析過程給相關工程中擋土墻的受力分析提供了參考依據，也給相關工程設計提供了詳細的理論依據。

10.3969/j.issn.1001- 8972.2016.18.022