SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾方法

房明星, 畢大平, 沈愛國

(電子工程學院, 安徽 合肥 230037)

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SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾方法

房明星, 畢大平, 沈愛國

(電子工程學院, 安徽 合肥 230037)

針對波形捷變合成孔徑雷達(synthetic aperture radar,SAR)提出一種新的干擾方法:多普勒移頻間歇采樣轉發干擾。首先依據調頻斜率捷變SAR信號方位向時延和多普勒移頻的耦合特性,提出SAR多普勒移頻干擾方法,在此基礎上,為產生方位向位置精確可控的多假目標,結合方位向間歇采樣轉發干擾技術,研究了SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾機理,并對干擾效果及影響因素進行了詳細分析。為同時形成距離向超前和滯后的假目標,建立了干擾應用模型,給出了各階假目標能量補償系數及多組假目標產生方法,可同時滿足重點目標和重要區域的防護需求。理論分析和仿真實驗證明了干擾方法的可行性、有效性。

合成孔徑雷達; 波形捷變; 調頻斜率捷變; 多普勒移頻; 間歇采樣

0　引　言

合成孔徑雷達(synthetic aperture radar,SAR)是一種高分辨率成像雷達,具有全天時、全天候、高分辨等特點,在軍事偵察、地圖測繪、資源勘探等方面得到了廣泛應用[1]。尤其在阿富汗戰爭、伊拉克戰爭等高技術局部戰爭中發揮的重要作用,使得SAR干擾技術研究成為電子對抗領域的熱點問題[2-5]。SAR通過二維匹配濾波可獲得很高的相干處理增益,具有極強的抗干擾能力,可有效對抗傳統的非相干干擾。數字射頻存儲技術(digital radio frequency memory,DRFM)能夠高保真存儲、模擬、轉發干擾機截獲的雷達信號,干擾信號可獲得與雷達信號相當的相干處理增益,可對SAR形成逼真的假目標干擾,是未來SAR干擾技術的主要發展方向[6-7]。當前,基于DRFM的SAR干擾技術主要針對常規SAR,干擾技術研究已比較成熟,文獻[8-10]根據線性調頻信號時延和移頻的耦合特性,采用DRFM全脈沖存儲轉發方式對SAR移頻干擾技術進行了研究,不同移頻方式情況下可在SAR距離向形成逼真點假目標、干擾條帶或干擾區域;文獻[11]則依據SAR線性調頻信號方位向時延和多普勒移頻的耦合特性,提出SAR方位向多普勒調制干擾,根據多普勒調制方式的不同可在SAR方位實現多種假目標干擾效果。基于DRFM的間歇采樣轉發干擾技術可解決干擾機收發隔離和距離向超前問題,是一種靈巧的相干干擾方式,文獻[12]將間歇采樣轉發干擾技術應用于SAR干擾,提出SAR間歇采樣轉發干擾方法,可在SAR距離向形成超前和滯后的假目標串;文獻[13]提出基于DRFM的方位向間歇采樣轉發干擾方法,該方法通過脈間收發分時可在方位向產生假目標串,解決了脈沖重復周期內收發分時導致的假目標滯后問題,可有效對抗脈沖前沿跟蹤處理技術;在此基礎上,文獻[14]進一步提出了SAR二維間歇采樣轉發干擾技術,可在距離向和方位向同時生成虛假目標串,并給出了具體的干擾應用模型。

以調頻斜率捷變和調頻斜率極性捷變為代表的波形捷變SAR比常規SAR具有更強的抗干擾能力,傳統的基于DRFM全脈沖存儲轉發方式難以對抗波形捷變SAR[15-16]。當前,針對波形捷變SAR的干擾研究主要基于DRFM的間歇采樣轉發干擾,文獻[17]針對調頻斜率捷變SAR提出間歇采樣快/慢時間調制干擾,可對波形捷變SAR形成有效欺騙干擾,但快時間調制要求波形捷變信號具有時延和頻移的強耦合性;文獻[18]將間歇采樣干擾與散射波干擾相結合,針對調頻斜率捷變SAR提出間歇采樣散射波干擾,可實現攜帶真實目標散射信息的多假目標干擾,但是干擾圖像失真嚴重且需要較大的干擾功率;文獻[19]分析了間歇采樣轉發干擾對調頻斜率極性捷變SAR的干擾效果,在一定條件下可對SAR形成二維多階假目標,但干擾信號存在較大的匹配失配。上述方法為波形捷變SAR提供了可行的干擾思路,但主要針對距離向間歇采樣轉發干擾展開的,目前,針對波形捷變SAR的方位向間歇采樣轉發干擾和多普勒移頻干擾還未見報道。

波形捷變SAR距離向快時間信號不再具備典型線性調頻信號規律,但在Fresnel近似條件下,方位向慢時間信號仍可視為線性調頻信號[15,17],因此,本文依據方位向線性調頻信號時延和多普勒的耦合特性,結合方位向間歇采樣轉發技術,提出波形捷變SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾,對其干擾效果及影響因素進行了詳細分析,并給出了干擾應用模型。

1　波形捷變SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾機理

1.1波形捷變SAR信號模型及抗干擾性能分析

調頻斜率捷變是波形捷變SAR的典型代表,因此以文獻[15]的調頻斜率捷變SAR為研究對象,分析多普勒移頻間歇采樣轉發干擾對波形捷變SAR的干擾成像輸出,調頻斜率捷變SAR的信號波形為

(1)

式中，rect(·)為矩形窗函數;tr為距離向快時間;ta=mT(m=0,1,…,M)為方位向慢時間,T為脈沖重復周期,全時間t=tr+ta；f0為信號載頻；(ur+γm)為第m個脈沖的調頻斜率,ur為調頻斜率的平均值,γm為第m個脈沖的調頻斜率捷變值,γm呈偽隨機數分布；Tp(m)為第m個脈沖的脈沖寬度,在信號帶寬Br保持一定時,Tp(m)隨調頻斜率變化而變化,其平均值記為Tp。

波形捷變SAR抗干擾性能的核心在于[15,17]:分別采用SAR當前和上一次脈沖的匹配濾波參數對接收信號(包含回波信號和干擾信號)進行濾波處理,并利用兩種情況下的匹配濾波結果構造“懲罰函數”,從而利用“懲罰函數”濾除干擾信號并獲得真實回波信號的濾波結果,文獻[15]研究結果表明,采用波形捷變SAR技術可獲得20 dB以上的抗干擾處理增益。由于本文采用間歇采樣轉發干擾技術,干擾信號經過“懲罰函數”后未能進行濾除,因而可直接采用經典距離多普勒(range-Doppler,RD)成像算法對干擾信號進行匹配濾波分析[17-18]。

1.2SAR多普勒移頻干擾

傳統的SAR信號依據線性調頻信號時延和頻移的耦合特性,可對SAR實現距離向移頻干擾,當SAR信號調頻斜率捷變時,干擾所形成的假目標位置在距離向進行跳變,無法進行方位向的脈沖積累,因而距離向移頻干擾無法對波形捷變SAR形成有效干擾。但在Fresnel近似條件下,調頻斜率捷變SAR的點目標回波信號在方位向可視為線性調頻信號,依據方位向線性調頻信號時延和多普勒的耦合特性[13,17],提出針對波形捷變SAR的方位向多普勒移頻干擾,其干擾信號表達式為

(2)

(3)

(4)

由于調頻斜率捷變SAR信號帶寬Br=(ur+γm)Tp(m),對Tp(m)近似取平均值Tp,則式(4)進一步簡化為

(5)

(6)

(7)

式中，TL為合成孔徑時間;ua=-2v2/λR0為方位向多普勒調頻斜率;Ba=uaTL為多普勒帶寬;(x0,y0)為真實目標坐標;v為SAR平臺飛行速度。由式(6)可知,在無干擾時真實目標信號回波方位向峰值時刻為x0/v,多普勒移頻干擾信號回波方位向峰值時刻為x0/v-Δfa/ua,干擾信號方位向峰值時刻相對于真實信號發生Δfa/ua偏移,且干擾信號輸出主瓣展寬為原來的TL/(TL-Δfa/ua)倍,當Δfa>0為方位向超前偏移,Δfa<0為滯后偏移,假目標相應的方位向偏移量為

(8)

通常情況下波長λ、目標到SAR最短斜距R0為可偵測的固定值,若SAR平臺保持平穩飛行即v為定值,則由式(8)可知,方位向偏移量ΔRa與多普勒移頻量Δfa成正比,從而通過控制Δfa就可精確控制假目標在方位向偏移位置。可見,多普勒移頻干擾對波形捷變SAR具有適應性,能夠在方位向形成單個假目標欺騙干擾。

1.3SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾

單個假目標欺騙干擾效果比較簡單,且容易被SAR通過信號處理等手段予以剔除,針對多普勒移頻干擾只能在SAR方位向形成單個假目標的缺點,對多普勒移頻干擾在方位向進行擴展,提出SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾方法。設方位向間歇采樣信號p(ta)為矩形包絡脈沖串，如圖1所示,其表達式為

圖1　方位向間歇采樣脈沖串Fig.1　Azimuth intermittent sampling pulse series

(9)

式中，δ(·)為沖擊函數;Tw為采樣脈沖寬度;Ts為采樣周期;通常情況下Tw≤T,Ts為信號脈沖重復周期Tr的整數倍。

對式(9)作傅里葉變換,可得p(t)的頻譜為

(10)

式中，an=Twfssinc(nTwfs)為幅度加權系數,若令占空比D=Tw/Ts=Twfs,則an=Dsinc(nD)。

對式(2)進行方位向間歇采樣,則SAR接收到的多普勒移頻間歇采樣轉發干擾信號為

(11)

對干擾信號進行混頻和距離向匹配濾波處理可得

(12)

對式(12)進行方位向匹配濾波可得干擾信號的最終成像結果為

(13)

(14)

2　干擾效果及影響因素分析

2.1假目標成像特性分析

由于干擾機轉發延時τs的影響,干擾信號所形成的假目標在距離向滯后真實目標τsc/2,這里主要對SAR方位向的假目標成像特性進行分析。由式(8)、式(14)可知,干擾信號經過調頻斜率捷變SAR系統后,在方位向形成多個幅度不同的逼真假目標,第n階假目標方位向時間延遲和相應的位置偏移量為

(15)

由式(15)可知,當SAR平臺保持平穩飛行即v為定值,假目標方位向位置偏移量與多普勒移頻量Δfa、假目標階數n以及間歇采樣頻率fs成正比。當n=0時表示假目標為第0階主假目標,當n≠0,n=±1,±2…表示假目標為第n階次假目標;當(Δfa+nfs)>0時ΔR>0,假目標為方位向超前偏移,當(Δfa+nfs)<0時ΔR<0,假目標為方位向滯后偏移,因此通過改變Δfa和fs,即可產生方位向位置精確可控的多個假目標。

相鄰假目標間距為

(16)

(17)

當an=0或|nfs+Δfa|≥Ba時無干擾輸出,從而可確定干擾信號形成的方位向假目標個數最大值為

(18)

式中，Floor[·]表示“向下取整”。式(17)為理想情況下所形成的方位向假目標個數最大值,在實際的SAR成像系統中,由于成像區域的限制假目標個數通常小于Nmax,假設方位向成像區域寬度為Wa,則SAR系統方位向成像區域范圍內所形成的假目標個數最大值為

(19)

需要指出的是,接收機轉發的干擾信號經過多普勒移頻和方位向間歇采樣后,干擾信號在方位向所形成的各階假目標相對于真實目標的幅度都有一定程度的衰減,因此若使假目標幅度與真實目標幅度相當甚至強于真實目標,則必須對其幅度進行相應補償。

2.2干擾參數的影響分析

多普勒移頻量對干擾效果的影響比較簡單,在假目標成像特性基礎上,這里著重分析方位向間歇采樣的采樣周期和占空比對干擾效果的影響。

(1) 間歇采樣周期對干擾效果的影響

由式(15)、式(16)、式(18)可知,間歇采樣周期直接決定了假目標在方位向的間距,并與多普勒移頻量共同控制著假目標在方位向的位置和數量,假目標間距、位置偏移量與間歇采樣周期成反比,假目標數量與間歇采樣周期成正比,間歇采樣周期是SAR多普勒移頻間歇采樣轉發干擾的重要指標。

(2) 占空比對干擾效果的影響

由式(19)可知,占空比直接決定干擾信號輸出的幅度加權系數,從而影響干擾信號所產生的各階假目標的幅度。占空比越大,方位向主假目標幅度越高,主假目標與各階次假目標的幅度差異越大;占空比減小,主假目標和各階次假目標的幅度都降低,但各階次假目標幅度相對主假目標下降的更慢,因而可形成一個幅度相差不大的假目標群。可通過控制占空比,調節干擾能量在主假目標與各階次假目標之間的分布,但占空比的降低會導致干擾平均功率的下降,在實際應用中需要對占空比進行適當選取。

2.3偵察誤差的影響分析

上述分析討論都是以SAR相關參數的準確偵察為前提的,在實際的干擾對抗中SAR參數的偵察誤差是不可避免的,從而嚴重影響預期的干擾效果。假目標位置是干擾實施中最為關切的參數,這里主要分析偵察誤差對假目標位置的影響,依據式(15),假設SAR信號載頻、干擾機到SAR的斜距以及SAR平臺速度的相對偵察誤差分別為ξf、ξR、ξv,則第n階假目標方位向實際位置偏移量為

(20)

從而可得第n階假目標方位向位置誤差為

(21)

具體分析偵察誤差對干擾效果的影響,基于現有偵察系統性能,假設相對偵察誤差ξf=ξR=ξv=0.1時,可得δR=-0.09ΔR,通常在ΔR較小情況下可忽略偵察誤差對干擾效果的影響。通過對方位向位置誤差的估算,可以更加有效地對干擾效果進行評估并指導干擾的實施。

3　干擾應用模型

在實際應用中干擾機存在轉發延時,導致干擾所形成的假目標在距離向滯后真實目標,SAR系統通過脈沖前沿跟蹤等信號處理手段可以對真實目標進行準確定位、識別。為提高SAR對抗效果,采用干擾機前置的方法產生位置超前的假目標,假設無SAR平臺飛行軌跡的先驗信息,則至少需要在被保護目標4個方向上部署相應的位置超前的干擾機,才能對來至各個方向的SAR實施有效干擾,干擾機部署模型如圖2所示。

圖2　干擾機部署模型Fig.2　Jammer deployment model

通常情況下，敵方SAR平臺飛行軌跡的大致方向可通過偵察得到,且被保護目標的位置相對固定,因此僅需要在SAR飛行方向部署1～2部干擾機,當條件允許時可在防護沿線部署多部干擾機實施組網干擾。假設SAR平臺沿方位向飛行,此時可用干擾機1對SAR實施干擾,干擾信號需要在被保護目標處產生假目標對其實施保護,假目標距離向位置通過干擾機轉發延遲進行控制,因而僅對方位向位置進行控制就可產生相應位置的假目標,由式(15)可知,方位向位置偏移量ΔR與所需假目標階數關系為

(22)

在間歇采樣周期保持不變時,可通過調整多普勒移頻量Δfa來控制假目標階數n取得不同值。為了使虛假目標具有更逼真的干擾效果,必須對第n階假目標幅度進行補償,從而使假目標幅度達到甚至強于真實目標,由式(17)可得第n階假目標的幅度補償系數為

(23)

由式(22)和式(23)可知,采用不同Δfa和n將取得不同的補償系數ρ,為了對干擾功率進行精確控制,應使得補償系數取得最小值ρmin,從而最大限度降低對干擾功率的需求。n通常選取方位向距離被保護目標最近的假目標,Δfa越小,n越小,Δfa假目標能量衰減越小,所需的能量補償越小,干擾越容易實現。

通過以上方法可形成方位向位置精確可控假目標串,并可利用其中的第n階假目標對重點目標進行保護。若要對重要區域產生復雜的二維假目標干擾效果,則需要同時產生距離向位置超前和滯后的多組假目標,其中滯后的假目標可通過轉發延時進行控制,而超前的假目標要求干擾機位置超前被保護目標,且干擾機位置超前帶來的干擾時間提前量能夠抵消干擾器件的轉發延時,從而實現假目標距離向位置的超前;多組假目標可通過單部干擾機在采樣間歇期對所存儲干擾信號的多次重復轉發來實現,但是所形成的多組假目標是關于方位向規律分布的,容易被SAR系統予以識別、剔除,因此為了破壞多組假目標分布的規律性,可采用多部干擾機組網工作,每部干擾機設置不同的多普勒移頻、間歇采樣信號和轉發延時,從而形成雜亂無章的多組假目標干擾效果。

4　仿真實驗分析

設SAR成像場景距離向范圍為[9 800 m,10 200 m],方位向范圍為[-150 m,150 m],場景中心坐標為[1 000 m,0 m],調頻斜率捷變系數[γm/μr]的最大值為0.3,干擾機位于場景中心,干信比為10 dB,SAR系統其他參數如表1所示。依據式(2)、式(11)產生干擾信號,將干擾信號與目標回波信號進行累加,并利用RD算法進行成像處理。

表1　仿真實驗參數

干擾機位于參考目標位置,暫不考慮干擾機轉發延時。圖3為多普勒移頻干擾仿真結果,其中圖3(a)為多普勒移頻量Δfa=-20 Hz的干擾效果,按照式(8)可得干擾所形成的假目標在參考目標的方位向向上偏移74.5 m,真實偏移量為74.3 m,理論值和真實值基本一致;圖3(b)為多普勒移頻量Δfa=20 Hz的干擾效果,此時假目標相對參考目標在方位向向下偏移74.5 m。可見,多普勒移頻干擾可在調頻斜率捷變SAR方位向形成單一的假目標,且假目標偏移量與理論分析一致。

圖4為方位向間歇采樣干擾仿真結果,間歇采樣周期Ts=10T,占空比D=1/5。由圖4(a)的二維成像結果可以看出,方位向間歇采樣干擾能夠在調頻斜率捷變SAR方位向形成等間距對稱分布的假目標串,主假目標和參考目標重合,依據式(16)、式(19)可得假目標間距為43.4 m,方位向假目標數量為7;由圖4(b)可以看出,干擾所形成的主假目標幅度最大,各階次假目標幅度隨著階數的上升幅度依次遞減,假目標的間距、個數、分布特性等結果均與理論分析一致。

圖3　多普勒移頻干擾Fig.3　Doppler shift-frequency jamming

圖4　方位向間歇采樣轉發干擾Fig.4　Azimuth intermittent sampling repeater jamming

圖5為多普勒移頻間歇采樣干擾仿真結果,此時Δfa=-20 Hz,Ts=10T,D=1/5,對比圖4可以看出假目標串整體向上偏移了74.5 m,各階假目標幅度都有所降低,且各階假目標位置偏移量與式(15)理論值一致。可見,通過改變Δfa和fs就可以產生方位向位置精確可控的多個假目標對重點目標進行保護,從而驗證了本文干擾方法的可行性和有效性。

圖5　多普勒移頻間歇采樣轉發干擾Fig. 5　Doppler shift-frequency intermittent sampling repeater jamming

間歇采樣周期以及占空比對常規SAR和調頻斜率捷變SAR在方位向干擾效果的影響相同,文獻[13]已對間歇采樣周期以及占空比對干擾效果的影響進行了詳細的仿真分析,這里不再贅述。下面主要對本文干擾應用模型進行仿真驗證,假設干擾機轉發延時τs=5 μs,被保護目標坐標為(10 000,-60 m),幅度與參考目標相同,干擾所形成的假目標在距離向滯后真實目標750 m,若要形成距離向位置相同的假目標,則干擾機的部署位置需超前被保護目標750 m,間歇采樣信號參數保持不變,由式(22)和式(23)可知,當幅度補償系數取得最小值ρmin時,可得假目標階數n=1,所需的多普勒移頻量為Δfa=-4.4 Hz,此時所需補償的干擾能量為4.1 dB即JSR=14.1 dB,能量補償前、后干擾效果分別如圖6和圖7所示。可見,能量補償后第1階假目標坐標、幅度均與被保護目標一致,可形成逼真的欺騙干擾效果。

圖6　能量補償前干擾效果Fig.6　Jamming effect before energy compensation

圖7　能量補償后干擾效果Fig.7　Jamming effect after energy compensation

進一步驗證偵察誤差對實際干擾應用模型的影響,在圖7仿真實驗基礎上,假設相對偵察誤差ξf=ξR=ξv=0.1,其余仿真條件不變,圖8為偵察誤差情況下能量補償后的干擾效果。由圖8可知,當存在偵察誤差時,能量補償后所產生的第1階假目標方位向坐標相對圖7產生約1.5 m的誤差,且假目標幅度略有損失,但仍與被保護目標基本一致,仍能夠達到逼真的干擾效果。可見,本文方法對偵察系統的精度要求較低,對偵察誤差具有較強的適應性。

圖8　偵察誤差情況下能量補償后干擾效果Fig.8　Jamming effect with reconnaissance errors after energy compensation

上文主要對精確產生單個逼真假目標進行了分析,實際應用中通常需要同時產生距離向位置超前和滯后的多組假目標對較大的區域目標進行防護,此時可通過單部干擾機在采樣間歇期對所存儲干擾信號進行多次重復轉發來實現,也可通過多部干擾機組網工作達到更加復雜的欺騙干擾效果,仿真結果如圖9所示。

圖9(a)為單部干擾機在采樣間歇期對干擾信號多次重復轉發的干擾效果,此時間歇采樣周期Ts=20T,占空比D=1/5,多普勒移頻量Δfa=-10 Hz,干擾機轉發延時τs=5 μs,為了產生超前場景中心100 m的假目標,干擾機的部署位置需超前場景中心至少850 m。為產生多組假目標干擾效果,在采樣間歇期對干擾信號進行次轉發,每次轉發的間隔時間為0.17 μs,對應的距離向間距為25 m,從而產生了5組等間距對稱分布的假目標串,可形成較大區域的欺騙干擾效果。圖9(a)中的假目標分布比較規則,因而容易被SAR系統識別、剔除,為取得更好的干擾效果,采用5部干擾機組網工作,每部干擾機設置不同的多普勒移頻、間歇采樣信號和轉發延時,此時將產生雜亂無章的多組假目標,干擾效果如圖9(b)所示,當假目標足夠密集時可產生壓制干擾效果。通過以上仿真分析可知,本文方法不僅能夠對調頻斜率捷變SAR產生逼真的點假目標欺騙干擾,對重點目標進行防護,還可以產生多組假目標對重要區域進行保護,是對抗調頻斜率捷變SAR系統的有效干擾樣式。

圖9　多組假目標干擾效果Fig.9　Jamming effect of multiple sets of false targets

5　結　論

對采用波形捷變抗干擾手段的SAR干擾技術研究是電子對抗領域的熱點和難點問題。本文針對波形捷變SAR信號方位向特點,將SAR方位向多普勒移頻干擾和方位向間歇采樣干擾相結合,提出波形捷變SAR多普勒移頻間歇采樣干擾轉發干擾,并建立了干擾應用模型,理論推導和仿真分析表明,該方法既可精確形成點假目標對重點目標進行防護,也可利用單部干擾機在采樣間歇期的重復轉發或多部干擾機組網工作,產生多組假目標對重要區域進行保護,具有偵察依賴度低、干擾功率利用率高的優點,為解決波形捷變SAR對抗難題提供了有效途徑。

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Doppler shift-frequency intermittent sampling repeater jamming for SAR

FANG Ming-xing, BI Da-ping, SHEN Ai-guo

(Electronic Engineering Institute, Hefei 230037, China)

A new jamming method for waveform agile synthetic aperture radar(SAR) is proposed—Doppler shift-frequency intermittent sampling repeater jamming. Firstly, by utilizing the coupling relationship between the azimuth time delay and Doppler shift-frequency of frequency modulation slope jittered SAR, the Doppler shift-frequency jamming method is proposed. Then, in order to produce multiple false targets with the accurate azimuth location, combined with the azimuth intermittent sampling repeater jamming, the mechanism of Doppler shift-frequency intermittent sampling repeater jamming is researched, and the jamming effect and influencing factors are analyzed in detail. Finally, in order to produce fronted and lagged false targets at the same time, the jamming application model is established, and the energy compensation coefficient of each false target and the method of producing multiple sets of false targets are brought forward. The jamming application model can meet the needs of protecting key targets and important areas. Theoretical analysis and computer simulation justify the validity and efficiency.

synthetic aperture radar(SAR); waveform agile; frequency modulation slope jittered; Doppler shift-frequency; intermittent sampling

2015-09-10；

2016-05-29；網絡優先出版日期：2016-07-14。

國家自然科學基金(61171170)資助課題

TN 974

A

10.3969/j.issn.1001-506X.2016.10.10

房明星(1988-),男,博士研究生,主要研究方向為SAR信號處理及對抗技術。

E-mail:mingxingfang89@163.com

畢大平(1965-),男,教授,博士研究生導師,主要研究方向為電子對抗偵察和干擾新技術。

E-mail:DAPEEI@163.com

沈愛國(1975-),男,講師,博士,主要研究方向為雷達信號處理、雷達干擾與抗干擾技術。

E-mail:shenaiguo_405@sina.com

網絡優先出版地址：http://www.cnki.net/kcms/detail/11.2422.TN.20160714.1231.004.html