井下通風系統改造

趙玉亮

(山東金嶺礦業股份有限公司)

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井下通風系統改造

趙玉亮

(山東金嶺礦業股份有限公司)

隨著召口礦開采的不斷延深，采礦、掘進地點逐漸增多，原先安設的輔扇已不滿足要求，經過對生產地點需風量、通風阻力的計算，選取更合理的輔扇，滿足了生產的需求。

通風級站 需風量 通風阻力

召口礦通風系統是以回風側為主的分區Ⅳ級機站通風系統。Ⅳ級機站為總排風機站，共設置兩處，一處在地表，負責排出北金召北礦體的污風，安設了2臺風機，1臺風機運行，為K40-4-NO.14型90 kW，一臺備用,為K40-6-NO.18型90 kW；另一處安設在井下的-240 m水平充填井下口，負責排出北金召礦體的污風，風機型號及功率為K40-6-NO.18、90 kW。

召口礦通風系統按區域劃分為南部、中部、西部。南部、西部通風系統比較正常，中部通風系統隨著08#礦體、05-2#礦體掘進點的增多，需風量增加，原有輔扇已不滿足生產的需求,需進行改造。

1 中部通風系統

召口礦北金召北礦床中部通風系統現設置2臺輔扇：該輔扇為串聯，風機功率為2×15 kW，風量較小。輔扇性能參數見表1。

表1 輔扇性能參數

2 中部通風系統改造

根據礦井的實際情況及通風技術要求，統計了需風點(見表2)。

表2 出礦、掘進地點統計

2.1 需風量計算

2.1.1 出礦工作面風量計算

①按出礦水平工作面二次破碎排出炮煙計算，需風量為Qs=1.95 m3/s;②按排塵風速計算,需風量為Qs=1.75 m3/s;③取前兩者最大值，即Qs=1.95 m3/s。

2.1.2 掘進工作面風量計算

①按壓入式通風排炮煙計算，需風量為Qd=1.53 m3/s;②按排塵風速計算,需風量為Qd=1.75 m3/s;③取前兩者最大值，Qd=1.75 m3/s；④深孔、充填工作面的需風量計算，取：Qk=Qs/2=0.98 m3/s。

2.2 總需風量

礦體的總需風量

式中，k為通風系數，取k=1.2。

2.3 通風阻力計算

根據礦井的實際巷道斷面、長度等因素進行了分析、計算，結果見表3。

由計算可知，通風阻力為533.51 Pa?，F有輔扇型號風量為8.5～18.6 m3/s，不滿足生產的需要，需要更換風機。

選定型號kL40-4-12，功率37 kW的輔扇，其風量為18.7～32.1 m3/s，全壓242～1 118 Pa，安裝角26°，滿足要求。

2.4 經濟分析

中部通風系統原布置2臺15 kW的輔扇串聯，供風量小,改造后采用1臺輔扇，功率37 kW，實際功率只增加7 kW，功率增加雖少，供風量大大增加，滿足了生產需求。

3 結 語

(1)-390m水平通風上山口

表3 通風阻力計算

巷道名稱斷面尺寸(寬×高)/m巷道長度L/m通過風量q/(m3/s)巷道周長P/m阻力系數α/(N·s2/m4)風阻/Pa-390m回風05-2回風巷大巷3.2×2.87591514.130.00132.83-390m回風上山3×214805120.00165.66-390m08回風巷平巷2.8×2.516006140.00137.24-310m回風上山3×25631120.0038111.33-240m回風上山3×24231120.003883.50-240m大巷3×2.81303111.60.00124.01-240m回風上山3×29031120.0038178.95

90°上山，在此處安裝立式輔扇，通風效果較好，立式輔扇在礦上中應用較少，值得推廣。

(2)-390 m水平改造后，拆除了原先的2臺輔扇及風門處風墻。

(3)通風系統改造后，-390，-430 m大巷的風門要及時關閉，防止通風風路短路，造成風量損失。

(4)通風系統改造后，解決了召口礦中部區域污風循環、污風排不出去的問題，強化了整個召口礦的通風系統穩定及分管區域控制能力，通過現場實際情況來看，達到了預期效果，確保了通風系統安全。

2016-08-26)

趙玉亮(1981—)，男，工程師，255081 山東省淄博市。