關(guān)于武陽(yáng)變#1主變開關(guān)跳閘事故的分析與處理

謝翊昕

摘 要：開關(guān)跳閘事故時(shí)變電運(yùn)行中比較常見的問題，對(duì)變電線路的運(yùn)行有很大影響。文章以武陽(yáng)變#1一次主變開關(guān)跳閘事故為例，分析事故的產(chǎn)生原因，并提出整改措施。

關(guān)鍵詞：主變線路；開關(guān)跳閘；事故

中圖分類號(hào)：TM77 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-8937（2016）29-0097-02

1 跳閘情況

2015年3月6日16時(shí)15分，遙控合閘操作10 kV白坑線911開關(guān)時(shí)，白坑線911過(guò)流Ⅰ段保護(hù)動(dòng)作跳閘，同時(shí)，#1主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作，#1主變兩側(cè)開關(guān)跳閘。18時(shí)22分，白坑變10 kV寶橋線、三坪線負(fù)荷轉(zhuǎn)移至#2主變供電，19時(shí)57分，武陽(yáng)變#1主變恢復(fù)運(yùn)行，損失負(fù)荷約20 MW。

2 跳閘過(guò)程分析

2.1 事故前運(yùn)行方式

武陽(yáng)變#1主變、#2主變并列運(yùn)行，10 kVⅠ段、Ⅱ段母線合環(huán)運(yùn)行，10 kVⅠ段母線帶10 kV寶橋線、白坑線、三坪線線路，10 kVⅡ段母線帶10 kV新店線、文美線、寶豐線、文洋線、南霞線線路。

2.2 跳閘經(jīng)過(guò)

2015年3月6日14時(shí)36分，武陽(yáng)變10 kV白坑線911開關(guān)過(guò)流Ⅰ段（瞬時(shí)速斷）、10 kV備自投過(guò)流Ⅱ段保護(hù)動(dòng)作，10 kV白坑線911、母分900開關(guān)跳閘，調(diào)控中心當(dāng)值人員立即通知山格所，組織人員巡線。

16時(shí)13分，山格所匯報(bào)10 kV白坑線#32桿Z-1017開關(guān)及#29桿P-1136刀閘已由合閘轉(zhuǎn)分閘，前段線路經(jīng)巡線查無(wú)異常，人員撤離，要求試送10 kV白坑線。

16時(shí)15分，調(diào)控人員遙控合閘10 kV白坑線911開關(guān)時(shí)，白坑線911開關(guān)過(guò)流Ⅰ段保護(hù)動(dòng)作跳閘，同時(shí)，#1主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作，#1主變兩側(cè)開關(guān)跳閘。現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)白坑線911開關(guān)柜內(nèi)出線電力電纜頭燒毀。

18時(shí)22分，經(jīng)隔離故障點(diǎn)后，武陽(yáng)變10 kV寶橋線、三坪線負(fù)荷轉(zhuǎn)由#2主變供電。

18時(shí)50分，武陽(yáng)變#1主變由熱備用轉(zhuǎn)檢修，由變電檢修班組織人員對(duì)#1主變本體及進(jìn)線電纜進(jìn)行檢查，無(wú)發(fā)現(xiàn)異常，19時(shí)57分，武陽(yáng)變#1主變恢復(fù)運(yùn)行

3月7日00時(shí)18分，電話下達(dá)許可武陽(yáng)變10 kV白坑線911開關(guān)柜至10 kV白坑線#0桿電纜頭制作試驗(yàn)（搶修）工作，02時(shí)54分，搶修工作辦理終結(jié)，03時(shí)11分，武陽(yáng)變10 kV白坑線911線路由檢修轉(zhuǎn)運(yùn)行。

3 原因分析

主變差動(dòng)保護(hù)2015年3月6日16時(shí)15分09秒169毫秒保護(hù)啟動(dòng)錄波截圖，如圖1所示。

分析如下：

圖1（注：錄波數(shù)據(jù)放大了100倍）中黃色豎線附近，低壓側(cè)A相和B相電流明顯增大，分別為Ia3=6.11A∠-120.17 °，Ib3=5.33A∠65.98 °，Ic3=0.92A∠21.36 °，低壓側(cè)A、B兩相電流幅值接近，相角相反，應(yīng)為低壓側(cè)發(fā)生AB相間短路故障，高壓側(cè)三相電流分別為Ia1=4.46A∠52.03 °，Ib1=6.31A∠-96.39 °，Ic1=3.39A∠140.01 °，波形出現(xiàn)嚴(yán)重畸變，三相差流增大Ida=2.72 A，Idb=6.31 A，Idc=3.69 A，均大于差流啟動(dòng)定值為1.71 A，差動(dòng)保護(hù)啟動(dòng)并錄波。

差動(dòng)保護(hù)2015年3月6日16時(shí)15分09秒169毫秒保護(hù)動(dòng)作錄波截圖如圖2所示。

分析如下：

圖2中（注：錄波數(shù)據(jù)放大了100倍），紅色豎線處，低壓側(cè)A相和B相電流增大為Ia3=14.45 A∠-125.87 °，Ib3=12.99A∠59.55 °，Ic3=1.87 A∠16.91 °，同時(shí)高壓側(cè)三相電流為Ia1=7.95A∠79.64 °，Ib1=9.25 A∠-69.67 °，Ic1=2.90 A∠137.68 °，由于高壓側(cè)三相電流波形出現(xiàn)畸變，幅值增加遠(yuǎn)低于低壓側(cè)三相電流，至三相差流增大為：Ida=19.71 A，Idb=21.72 A，Idc=4.78 A。A相和B相差流均大于差流速斷定值17.1 A，Ida、Idb、Idc二次諧波分量如圖2所示分別高達(dá)46%、45%、101%，均大于二次諧波制動(dòng)系數(shù)定值0.15，二次諧波制動(dòng)邏輯閉鎖三相比率差動(dòng)保護(hù)，比率差動(dòng)保護(hù)未動(dòng)作。差動(dòng)速斷保護(hù)無(wú)比率制動(dòng)和二次諧波制動(dòng)閉鎖邏輯，差流速斷動(dòng)作，與裝置事件記錄差流Idb=21.08 A基本相符。

初步分析35 kV平和武陽(yáng)變主變保護(hù)差速動(dòng)作是由于低壓側(cè)發(fā)生AB相間短路故障，低壓側(cè)故障電流二次值增加的同時(shí)，高壓側(cè)保護(hù)CT飽和，二次電流波形出現(xiàn)嚴(yán)重畸變，導(dǎo)致變壓器高壓側(cè)和低壓側(cè)二次保護(hù)電流不平衡，差動(dòng)保護(hù)裝置采集到差流大于差流速斷保護(hù)定值而動(dòng)作根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)#1主變35 kV側(cè)311開關(guān)CT二次繞組接線，見表1。

3月13日現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)，#1主變35 kV側(cè)311開關(guān)CT二次繞組，見表2。

現(xiàn)場(chǎng)#1主變差動(dòng)411回路根據(jù)圖紙接至311開關(guān)CT的1LH，3LH在端子箱短接未用。

經(jīng)分析，#1主變差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作原因?yàn)橛捎?1主變311開關(guān)差動(dòng)CT回路組別接錯(cuò)，試送白坑線911開關(guān)時(shí)，發(fā)生近區(qū)相間短路，造成CT飽和，從而產(chǎn)生843.2 A差流，大于差動(dòng)速斷整定值686 A，導(dǎo)致差動(dòng)速斷保護(hù)動(dòng)作跳閘。

4 整改措施

①3月13日，對(duì)#1主變35 kV側(cè)311開關(guān)CT進(jìn)行伏安特性試驗(yàn)，確認(rèn)二次繞組完好和特性，并將#1主變差動(dòng)411回路改接至311開關(guān)CT的3LH。

②針對(duì)35 kV變電站主變差動(dòng)CT組別現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行專項(xiàng)排查，3月30日前完成。

③基建、技改驗(yàn)收應(yīng)根據(jù)《關(guān)于加強(qiáng)省網(wǎng)基建技改工程保護(hù)驗(yàn)收啟動(dòng)投產(chǎn)管理的通知》中第一條規(guī)定：現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試人員應(yīng)核對(duì)現(xiàn)場(chǎng)CT變比、極性，并向運(yùn)行維護(hù)單位提交電流互感器技術(shù)交底單（附件）作為驗(yàn)收依據(jù)，同時(shí)進(jìn)行圖實(shí)相符。

④將武陽(yáng)變10 kV母聯(lián)900開關(guān)保護(hù)退出，同時(shí)根據(jù)整改原則開展開展母聯(lián)充電、過(guò)流保護(hù)功能專項(xiàng)排查，3月30日完成。

其一，正常運(yùn)行方式下，應(yīng)退出10 kV母分900開關(guān)保護(hù)的充電、過(guò)流保護(hù)功能。

其二，10 kV母分900開關(guān)具備備自投功能且投入的，按定值單要求投入相應(yīng)功能。

其三，臨時(shí)方式調(diào)整或需要啟用10 kV母分900開關(guān)保護(hù)充電功能，根據(jù)調(diào)度令執(zhí)行。

參考文獻(xiàn)：

[1] 李輝.一例主變高壓側(cè)斷路器跳閘事故分析[J].農(nóng)村電工，2015（9）：40.

[2] 尚彥赟.主變高壓側(cè)開關(guān)單相跳閘事故的分析與處理[J].電工技術(shù)， 2014（12）：69-70.