李一鳴,叢丹(大連橡膠塑料機械有限公司,遼寧 116300)
基于有限元法對單螺桿擠出機減速箱箱體強度分析
Strength analysis of the reduction box of single screw extruder based on fi nite element method
李一鳴,叢丹(大連橡膠塑料機械有限公司,遼寧 116300)
主要利用有限元法對單螺桿擠出機減速箱箱體進行強度分析,并根據計算結果對箱體結構進行優化,為擠出機減速箱箱體的優化設計提供一種有效方法。
最大拉應力;總變形;bearing load;ANSYS workbench
單螺桿擠出機組是橡塑制品廠的重要設備,主要用于原料的混煉、塑化及擠出。單螺桿擠出機工作時,機頭壓力很大,一般動載荷在20 MPa左右,有的甚至高達40 MPa,這對傳動裝置—減速箱的推力軸承的設計與布局提出很高要求,尤其是減速箱箱體上安裝推力軸承部位的強度設計與計算。在傳統的機械設計手冊中只給出理論的箱體壁厚和結構,無法進行精確的強度與剛度計算,本文應用有限元法,對減速箱箱體進行強度分析,并根據計算結果對箱體的結構進行優化。
本文以φ180機組的單螺桿擠出機減速箱為例,利用有限元法對其箱體進行強度分析。主要技術參數是螺桿輸出扭矩63 000 N.m,螺桿轉速50 r/min,機頭負載壓力40 MPa。
箱體材料 QT450-10
彈性模量 E=147 GPa
泊松比 Pi=0.25
在I-DEAS V5下完成減速箱造型,輸出為parasolid格式,如圖1所示。

圖1 減速箱三維造型圖
在ANSYS workbench中調入parasolid格式的減速箱模型,劃分的網格如圖2所示。
根據齒輪參數計算報告和有關圖紙,得到各級齒輪徑向力(x)、切向力(y)、軸向力(z),得到各級受力數據及齒輪受力數據如表1及表2所示,對4根軸分別進行有限元靜力分析,得到各軸的軸承支反力如表3(第4軸計算時加入了機頭壓力引起的軸向力),其反力即是軸承座受力,見表4,各軸軸向力是每級兩個z向力的和。

圖2 減速箱網格劃分圖

表1 擠出機減速箱各級受力

表2 擠出機減速箱各齒輪受力

表3 擠出機減速箱各軸承座支反力

表4 擠出機減速箱各軸承座受力
固定減速箱底面,在減速箱各軸承座分別施加表4中的x、y載荷,在序2、4處端蓋接觸面分別施加I軸和II軸軸向力,在序6處軸承座端面施加III軸軸向力,在序8處大止推軸承端面施加IV軸軸向力。邊界條件施加如圖3所示。(由于軟件限制,左側只能顯示出10個邊界條件,其余的數值詳見表4)。

圖3 減速箱邊界條件施加
定義材料參數,進入ANSYS中利用常規求解器進行求解。
減速箱的最大主應力如圖4、圖5及圖6所示,最大主應力值為113.99 MPa,出現在圖中Max位置,其他各極大值位置如圖中所標。(圖4為正面,圖5為背面箱蓋圖,圖6為箱底圖)

圖4 減速箱最大主應力圖
減速箱的變形如圖7所示,最大變形出現在圖中Max位置,最大變形值為0.567 1 mm。

圖5 減速箱最大主應力圖(箱蓋剖開)
(1)根據GB/T1348—2009球墨鑄鐵件QT450-10的力學性能——抗拉強度:σb(MPa)≥450,屈服強度 σ0.2(MPa)≥250,沖擊韌性值 αkv (J/cm2)≥18,硬度 :130~180 HBS。減速箱的最大主應力如上圖4、圖5及圖6所示,最大主應力值為113.99 MPa,出現在圖中Max位置,其它各極大值位置如圖中所標。應力最大處的安全系數S1=250/113.99=2.2,滿足箱體的強度設計要求,設計箱體時對其圓角處理并加強強度;推力軸承座S2=250/99.027=2.5。減速箱的變形如圖7所示,最大變形出現在圖中Max位置,最大變形值為0.567 1 mm。設計過程中增加箱蓋上軸承座壁厚及最大變形值處增加筋板等結構,通過修改、優化,使箱體所受到的最大變形值降低到0.40 mm,減速箱的最大變形符合要求。

圖7 減速箱變形圖(正面)
(2)通過有限元ANSYS分析軟件能夠直接準確的計算減速器箱體的強度和剛度的最大主應力值和最大變形值。可以多次修改、優化后重新計算,并進行分析比較,得到理想的優化數據,再對箱體的結構進行優化設計,因此有限元法為單螺桿擠出機減速箱箱體的設計提供了一種有效的計算工具。
(R-03)
TQ320.663
1009-797X(2016)16-0089-03
B
10.13520/j.cnki.rpte.2016.16.025
李一鳴,男,助理工程師,主要從事傳動裝置的設計與研發工作。
2016-03-17