某中高速漁政船附體阻力性能分析

方先進，朱仁傳，徐文珊，賴海清

(1.上海交通大學 船舶海洋與建筑工程學院，上海 200240； 2.廣州船舶及海洋工程設計研究院，廣州 510250)

某中高速漁政船附體阻力性能分析

方先進1,2，朱仁傳1，徐文珊2，賴海清2

(1.上海交通大學 船舶海洋與建筑工程學院，上海 200240； 2.廣州船舶及海洋工程設計研究院，廣州 510250)

考慮到圓舭型漁政執法船因船型特點及航行性能改善需要設置舭龍骨、壓浪板等附體，而這些附體對船體的總阻力具有較大的影響，采用Fine/Marine對該漁政船裸船體及帶各類附體時的總阻力進行模型數值模擬計算，對比計算結果與船模試驗結果，驗證計算方法的可靠性及各類附體對總阻力性能的具體影響。

漁政船；船舶阻力；舭龍骨；壓浪板

對漁政執法船來說，快速性直接影響執法能力。影響快速性的重要因素就是船舶的阻力性能，一般在設計初期要進行較為準確的預報并進行驗證。目前，阻力計算預報方法主要有模型試驗和數值計算模擬兩種途徑。船模試驗因周期較長、費用較高、難以得到詳細的局部流場信息，同時也不可能對所有附體都分別進行分析，具有較大的局限性。隨著計算流體動力學(CFD)理論和硬件技術的發展，利用數值方法進行阻力預報日益受到重視[1]。

漁政執法船一般為圓舭中高速船，根據此類船型特點和改善航行性能需要，一般都會設置舭龍骨、壓浪板等附體，這些附體將會對船舶高速航行時的外部流場產生不同的影響，進而影響船體總阻力[2]。目前在水池阻力測試試驗中，一般只做裸船體和加所有附體2種工況。但對于設計優化來說，需要了解各個附體所引起的流場和阻力具體變化，以便分別進行改進設計。為此，考慮采用船舶海洋水動力性能分析專門軟件Fine/Marine，在模型尺度對某漁政船裸船體及帶舭龍骨、壓浪板各類附體時的總阻力分別進行數值模擬計算。將裸船體計算結果與船模試驗測得的總阻力進行比較，驗證該預報方法的可靠性。將帶附體模擬結果分別與裸船體模擬結果對比，研究各類附體對流場和總阻力性能的具體影響。通過網格細化和增加邊界層，捕捉舭龍骨、壓浪板等薄片附體的影響，將其作為前期進行此類薄片附體分析和優化的手段。

1 數值方法及網格劃分

1.1 數值計算方法

在Fine/Marine中進行阻力數值模擬也是以多相流為基礎，在一個長方體數值模擬水池中進行的。求解器ISIS-CFD采用非結構動網格技術模擬多相流的流場結構[3]，在計算過程中求解的不可壓黏性流質量和動量控制方程為

(1)

(2)

式中：t為時間；ρ為密度；V為控制體；S為圍成控制體的面積；Ud為S上n方向的速度；U和p分別為速度和壓力；Ui為在xi坐標軸方向上的平均速度分量；τi和gi分別為黏性應力張量和重力矢量；Ii和Ij分別為方向向量；ci為i相流體的體積分數。

計算采用的湍流模型為SSTk-ω模型，求解過程采用直接求解三維黏性不可壓多相流體的雷諾平均方程的方法[4]。微分方程的離散采用隱式有限體積法，具有二階空間和時間精度。動量方程離散采用GDS格式，自由液面處理采用自由液面捕捉法，與自由液面追蹤法相比，具有更好的靈活性和適應性，可較好地處理破碎波等復雜的自由液面，采用可壓縮性的離散格式，減小自由液面的數值耗散問題[5]。

1.2 分析模型及網格劃分方法

某中高速漁政船400 t級主要參數：總長56.0 m，垂線間長50.2 m，型寬7.8 m，型深3.85 m，設計吃水2.7 m，水池試驗時的船?？s尺比為1∶11.513。計算模擬時按照水池模型試驗的試驗環境進行建模和邊界條件設置(包括模型尺寸、計算域尺寸、水溫、重心位置等)，并結合中高速船航行特點進行網格劃分，引入多自由度耦合計算，同時考慮航行縱傾和升沉帶來的阻力影響。考慮到計算域的對稱性，為節省計算資源，按半船進行建模、網格劃分和計算。

計算水池長24.3 m、寬9.723×2 m、高9.723 m，水深7 m。采用Fine/Marine中的全六面體非結構網格生成器HEXPRESS進行網格劃分。該網格生成器采用由體到面的網格生成技術，在物面附近網格被適當化并投影到物面上，從而形成貼體網格。在網格生成過程中，為確保網格質量及網格的合理分布，在自由液面處設置網格加密區，實現對自由液面的精確捕捉[6]。

2 數值計算及結果分析

2.1 裸船體阻力計算和驗證

網格總數約80萬，具體劃分情況見圖1。

按照水池試驗航速范圍對應實船8～20 kn范圍內，每間隔1 kn進行船體總阻力模擬計算，計算結果及與水池試驗對比見表1。

由表1可見，數值模擬和水池試驗總阻力結果在總體趨勢上基本一致，誤差都在10%以內。

圖1 網格劃分情況

實船航速Vs/kn模型航速Vm/(m·s-1)Fr試驗阻力/N升沉/m縱傾/(°)模擬阻力/N誤差/%81．2130．18310．6830．2820．00210．979-2．767101．5160．22917．6290．2800．00316．8734．288121．8190．27525．3980．2770．00423．8975．909142．1220．32036．0130．2730．00632．6529．333162．4260．36654．1320．2690．00749．7198．152182．7290．41292．9790．2630．00084．8978．692192．8800．435115．7580．261-0．005105．4778．881203．0320．458137．1240．260-0．010122．48310．678

但總體來看，數值計算的結果普遍低于水池試驗結果，并且隨著航速的增加，誤差逐漸呈增大的趨勢。分析原因可能是水池試驗時在船艏部增加了激流絲，而數值模擬時采用默認的壁面粗糙度。

自由液面波形對比見圖2。

圖2 自由液面波形圖

2.2 舭龍骨阻力性能分析

本船在6～14站之間設置舭龍骨，實船尺度寬度為350 mm。按照縮似比換算后，實際模擬模型寬度為30.4 mm。按照以上尺度建立模型后進行網格劃分，見圖3。

圖3 舭龍骨網格劃分

在原裸船體上增加舭龍骨后進行數值模擬，其總阻力結果與原裸船體總阻力對比如表2。

表2 帶舭龍骨與裸船體阻力對比

由表2可見，增加舭龍骨后全船的總阻力會相應增加[7]，在設計航速附近增加值約5%。另外，隨著航速的增加，由于舭龍骨引起的阻力增加值也會逐漸增大，但阻力增加值在總阻力中所占的比例逐漸減小。初步分析認為，在舭龍骨設計方案合理的情況下，不會對船體表面的壓力分布和興波產生較大的影響，對總阻力的影響主要是相應增加船體的摩擦阻力。

2.3 壓浪板阻力性能研究

本船在艉封板下邊緣2.59 m半寬范圍內設置艉壓浪板，壓浪板寬度為600 mm。按照縮似比換算后，實際模擬模型半寬范圍為225 mm，壓浪板寬度為52 mm。按照以上尺度建立模型后進行網格劃分，見圖4。

圖4 艉壓浪板網格劃分

根據壓浪板設置特點，針對壓浪板進行阻力性能分析。經過數值計算總阻力與裸船體對比如表3。

表3 帶壓浪板與裸船體阻力對比

由表3可見，在尾部設置壓浪板后全船的總阻力會適當減小[8-9]，在設計航速附近的阻力減小至可達約5%。另外，在一定航速范圍內，隨著航速的增加，由于艉壓浪板引起的總阻力減小值也會逐漸增大，并且阻力減小值在總阻力中所占的比例也逐步增大。初步分析認為：合理地設置艉壓浪板可有效降低船體總阻力；在一定范圍內隨著航速增加降阻效果更明顯，說明由于設置艉壓浪板引起的摩擦阻力增加值很小，同時可較大幅度地降低船體的興波阻力。

3 結論

模型尺度下采用Fine/Marine數值模擬的總阻力結果與水池試驗相比，誤差可控制在10%以內。但由于數值模擬時采用默認的壁面粗糙度，數值計算的結果普遍低于水池試驗結果；在Fine/marine中通過網格細化和增加邊界層，在數值模擬中可捕捉到舭龍骨、壓浪板等薄片附體的影響；舭龍骨在設計合理的情況下，不會對船體周圍流場產生較大的影響，主要增加摩擦阻力，研究目標船在設計航速附近增加值約為5%；此類船舶在尾部設置壓浪板可有效降低船舶的總阻力，研究目標船在設計航速附近降阻可達5%左右。

通過對計算結果的分析，得出結論如下。

1)采用SSTk-ω湍流模型對Fr在0.2～0.4范圍內的中高速快艇進行阻力性能數值計算是可行的，預報精度滿足工程設計初期的要求，仿真計算可捕捉到壓浪板、舭龍骨等局部附體的流場信息，可作為中高速快艇設計初期線型設計與優化的重要手段。

2)關于典型附體對船體阻力性能的分析結果具有一定的代表性，可作為此類中高速快艇附體設計的參考。但同一附體形狀、角度等參數對阻力的影響情況未做深入分析，還需在后續工作中做進一步研究。

[1] 倪祟本，朱仁傳，繆國平.一種基于CFD的船舶總阻力預報方法[J].水動力學研究與進展,A輯，2010，25(5):579-586.

[2] 鄧銳，黃德波，周廣利，等.影響船舶阻力計算的部分CFD因素探討[J].船舶力學，2013，17(6)：616-624

[3] 賈力平，康順.基于FINE/Marine的跨介質航行器數值模擬[J].計算機輔助工程，2011，20(3)：97-101.

[4] 俞強，魏子凡，楊松林，等.基于CFD不同AUV艇體阻力性能研究[J].船海工程，2014，43(2)：177-181.

[5] 張艷，闕曉輝.基于CFD的船舶船體總阻力預報方法[J].艦船科學技術，2015，37(3)：139-142.

[6] 邱云明，鄧銳.船舶阻力計算中網格劃分方法研究[J].船舶工程，2013，35(1)：13-15.

[7] 傅江妍，陳煒，葛慧曉.加裝舭龍骨對千噸級深V船型靜水阻力和橫搖運動的影響[J].中國艦船研究，2015，10(5)：22-26.

[8] 金夢顯，張佳寧，張雷，等.快艇船尾壓浪板對快艇水動力性能的影響[J].中國水運，2015，15(7)：9-10.

[9] 盧曉平，朱學山，董祖舜，等.消波水翼和壓浪板對高速圓舭艇航態與阻力的影響[J].中國造船，1999，146(3)：25-30.

Analysis Appendix Resistance Performance for Fishery Administration Vessel

FANG Xian-jin1,2, ZHU Ren-chuan1, XU Wen-shan2, LAI Hai-qing2

(1.School of Naval Architecture Ocean and Civil Engineering, Shanghai Jiaotong University, Shanghai 200240, China; 2.Guangzhou Marine Engineering Corporation, Guangzhou 510250, China)

Due to the characteristics of hull form and the need to improve the navigation performance, round bilge type fishery administration vessel will generally set appendages on the hull body, such as bilge keel and spray strip, which have a greater effect on the total resistance. By using Fine/Marine software, the total resistance of a fishery administration vessel was calculated about the naked hull and attached body in the model scale. The prediction method was verified by comparing the calculated results with the experimental ones. The effect of appendages on total resistance was studied.

fishery administration vessel; ship resistance; bilge keel; spray strip

10.3963/j.issn.1671-7953.2016.06.001

2016-05-10

廣東省科技計劃項目(2015B090901051)

方先進(1984—)，男，學士，工程師

U661.33

A

1671-7953(2016)06-0001-04

修回日期：2016-06-07

研究方向:船舶總體設計與管理

E-mail:fxj144652@126.com