高壓電力線路跨越路塹段松動爆破控制技術

楊 余 江

(遵義市黔北公路建設開發投資有限責任公司，貴州 遵義 563000)

高壓電力線路跨越路塹段松動爆破控制技術

楊 余 江

(遵義市黔北公路建設開發投資有限責任公司，貴州 遵義 563000)

以某公路工程石質路塹段松動爆破工程為例，結合松動爆破控制技術相關資料和現場具體情況，對爆破設計參數進行了選擇和計算，有效地將震動效應、飛石距離和爆破沖擊波強度控制在安全規程允許范圍之內，實現了預期的爆破效果。

高壓電力線路，路基，爆破設計，裝藥量

1 工程概況

遵義市巷口至三合一級公路A8標位于遵義縣三合鎮境內，項目起訖里程樁號為K36+400～K40+220，路線全長3.82 km。其中，在K37+340處有一條500 kV(鴨烽線)超高壓電力線路跨越公路，該段路基為路塹挖方段，靠鐵塔處邊坡高度26 m，鐵塔位于線路右側，距路基開挖邊線僅22 m,邊坡坡比為1∶1，采用永久防護方案。該段路塹石質主要為中、弱風化灰巖，巖體節理裂隙發育，巖體較破碎，覆蓋層為可塑～硬塑粘土。

2 爆破方案

根據設計開挖深度，當開挖深度小于5 m時采用淺孔松動爆破，當開挖深度超過5 m時采用深孔松動爆破，臺階高度控制在10 m以內。邊坡采用預裂爆破，超過+20 cm部分采用人工修整。

本次爆破設計主要把高壓線鐵塔作為保護對象，需要控制爆破飛石，由于爆破環境不好，施工時采用先在線路左側縱向拉槽形成臨空面，逐步向右推進的開挖順序，距離爆破鐵塔最近處時，形成兩個臨空面，減小爆破地震效應對鐵塔的影響。正式爆破之前首先在小里程不受高壓線影響的部分進行試爆作業，驗證爆破方案的可行性并取得相關的參數，以達到對方案進行優化調整的目的。

3 爆破設計參數選擇

3.1 淺孔爆破工藝參數及藥量計算

1)單位耗藥量q(單位體積用藥系數K)。結合現場的石質、巖層產狀、節理裂隙的發育程度，最終通過1次～2次試爆確定，并在施工中不斷進行調整，使之適應地質的變化。K37+380段石質小里程為灰巖，大里程為泥巖、砂巖，根據地質情況將巖石分為軟石、次堅石、堅石三類，單位耗藥量初步選擇q=0.3 kg/m3，0.45 kg/m3，0.55 kg/m3。

2)孔徑d。根據鉆孔深度、地形地質等條件，鉆孔采用手持式鑿巖機，鉆孔直徑d=42 mm，藥卷直徑φ=32 mm。

3)臺階高度H、孔深L。鉆垂直炮眼時，L=H+h。

其中，H為臺階高度，按每循環3 m進行計算；h為炮眼超鉆深度，h=(0.1～0.15)H=0.3 m～0.45 m；L為孔深，為3.3 m～3.45 m。

4)最小抵抗線W底。W底=(0.4～1.0)H。

5)炮孔間距a、炮孔排距b。炮孔間距a=1.2W底，排距(多排孔爆破)b=W底。

6)單孔裝藥量Q計算。單孔裝藥量Q=q·a·W底·H。

表1～表3為所計算用藥量，現場施工時必須在距鐵塔較遠地段進行實際驗證，根據驗證情況再進行適當調整。

3.2 深孔松動爆破工藝參數及藥量計算

表1 列表法計算軟石不同深度炮孔的單孔炸藥量(一)

表2 列表法計算次堅石不同深度炮孔的單孔炸藥量(一)

表3 列表法計算堅石不同深度炮孔的單孔炸藥量(一)

1)單位耗藥量q(單位體積用藥系數K)。結合現場的石質、巖層產狀、節理裂隙的發育程度，最終通過1次～2次試爆確定，并在施工中不斷進行調整，使之適應地質的變化。試爆地點選在離高壓線最遠的小里程方向。本段石質K37+380小里程為灰巖，大里程為泥巖、砂巖，根據地質情況將巖石分為軟石、次堅石、堅石三類，初步選擇q=0.25 kg/m3，0.4 kg/m3，0.5 kg/m3。

2)炮孔直徑。使用潛孔鉆機，炮孔直徑選為90 mm。

3)臺階高度H、孔深L。鉆垂直炮眼時，L=H+h。其中，H為臺階高度，取5 m～10 m；h為炮眼超鉆深度，h=0.1H=0.5 m～1 m；L為孔深，取5.5 m～11 m。

4)最小抵抗線W1(計算次堅石計算式)。

其中，D為炮孔直徑，取90 mm；Δ為裝藥密度，取900 kg/m3；L為爆孔深，取5.5 m；τ為裝藥系數，取0.6；e為炸藥換算系數，取1；q為單位耗藥量，取0.4 kg/m3；m為炮眼密度系數，取1.2；h為臺階高度，取5 m。

軟石W1=3.5 m；堅石W1=2.5 m。

5)炮孔間距a、炮孔排距b。炮孔間距a=1.2W底，排距(多排孔爆破)b=W底，為施工便利，取統一的孔網參數。

6)單孔裝藥量Q計算。單孔裝藥量Q=q·a·W底·H。

表4～表6中所計算用藥量，現場施工時必須在距鐵塔較遠地段進行實際驗證，根據驗證情況再進行適當調整。

表4 列表法計算軟石不同深度炮孔的單孔炸藥量(二)

表5 列表法計算次堅石不同深度炮孔的單孔炸藥量(二)

表6 列表法計算堅石不同深度炮孔的單孔炸藥量(二)

3.3 預裂爆破工藝參數及藥量計算

1)根據預裂爆破設計的特點，其爆破效果與巖石的抗壓強度，炮孔間距，孔徑(不耦合系數)等相關。巖石抗壓強度值σ壓分別取值為15 MPa，40 MPa，70 MPa，采取經驗公式計算如下：

a.武漢大學水電學院(原武漢水利電力學院)經驗公式:

其中，σ壓為巖石抗壓強度，取40 MPa；a為孔距，取1.2 m；d為炮孔直徑，取0.09 m。

經計算q線分別為0.27 kg/m,0.44 kg/m,0.59 kg/m。

b.長江科學研究院經驗公式：

其中，σ壓為巖石抗壓強度，取40 MPa；a為孔距，取1.2 m。

經計算q線分別為0.22 kg/m,0.4 kg/m,0.58 kg/m。

根據兩種計算對比，結果比較接近，取第一種方法計算值。

2)底部線裝藥密度q底和頂部線裝藥密度q頂。

根據經驗，孔深5 m～10 m時，底部線裝藥密度一般為線裝藥密度的2倍～3倍，頂部的適當減小，本工程取3倍。

q底=0.8 kg/m，q底=1.3 kg/m，q底=1.8 kg/m。

3)不耦合系數f。

不耦合系數為鉆孔直徑與藥卷直徑的比值，藥卷采用25 mm，當采用32 mm時,應設成間隔裝藥。經計算f=90/25=3.6。

4)填塞長度L。

4 鉆孔布置

根據臺階地形平面尺寸及開挖邊坡，主炮孔布孔方式采用多排梅花形布孔，其孔網參數參考表1～表3和表4～表6進行。

5 爆破網絡

1)起爆順序。為確保距爆區鐵塔處地面振速不大于3.5 cm/s，最大單響藥量不得超過安全距離單響起爆藥量，如表7所示，20 m～25 m范圍內，孔深3.45 m單孔用藥量為1.87 kg，20 m單段(響)用藥量為6.9 kg，此處最多只能3孔同時起爆，其余類推。

表7 爆破點到建筑物不同距離允許的最大一段(單響)裝藥量

起爆順序從距電力塔遠處小里程向電線跨越處(大里程)方向推進。由于路基寬度較寬，可順線路方向按兩次或三次分段分臺階進行爆破，根據孔深及安全用藥量來確定每排的炮孔數量。

2)爆破網絡設計。主爆孔的孔內裝高段位非電雷管，孔外用低段位非電毫秒雷管串聯分段進行毫秒微差爆破，使用復式起爆網絡。為安全準確爆破起見，網絡聯結采用2發～3發雷管復式聯結，最后采用擊發針擊發引爆，禁止采用電雷管起爆方式，確保爆破施工安全。

起爆網絡圖如圖1所示。

6 安全技術參數計算

1)地震波安全距離R。該工程設計最大一個段別的炸藥用量為225 kg,地震波安全震速取3.5 cm/s，按照GB 6722—2014爆破作業安全規程相關公式計算地震波安全距離。被爆巖石為中硬巖石，取巖性指數K=200，a=1.5，藥量系數m=1/3。則爆破地震安全距離:

2)沖擊波安全距離Rk。該工程設計最大一個段別的炸藥量為225kg,則:

3)爆破飛石安全距離。取安全系數k=1.5，松動爆破作用指數n=0.75，深孔臺階爆破最小抵抗線W=3.5m，則爆破飛石安全距離：

R=20kn2W=20×1.5×0.752×3.5=59.1m。

7 結語

本次爆破實施過程中除應控制現場爆破的安全、滿足相應的技術要求外，還應防止高壓電力線路周圍雜散電流對爆破網路的影響，同時，通過對爆破方案的設計優化，使得工程施工更加經濟合理，為今后類似的項目積累了寶貴的經驗。

The loosening blasting control technology of high voltage power lines cross cutting section

Yang Yujiang

(ZunyiNorthRoadConstruction&DevelopmentInvestmentLimitedLiabilityCompany,Zunyi563000,China)

Taking the loosening blasting engineering of a highway engineering stone cutting section as an example, combining with the loosening blasting control technology related data and site specific conditions, selected and calculated the blasting design parameters, effectively control of vibration effect, flying-rock distance and blasting wave intensity in safety standards range, achieved expected blasting effect.

high voltage power line, sub-grade, blasting design, explosive load

1009-6825(2017)02-0144-03

2016-11-07

楊余江(1980- )，男，工程師

TU751.9

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