1000MW超超臨界機(jī)組前墻垂直水冷壁管開(kāi)裂失效分析

劉天佐，陳冠興，魏玉忠

1華電國(guó)際電力股份有限公司；2國(guó)家電網(wǎng)濰坊供電公司；3華電國(guó)際鄒縣發(fā)電廠

1000MW超超臨界機(jī)組前墻垂直水冷壁管開(kāi)裂失效分析

劉天佐1，陳冠興2，魏玉忠3

1華電國(guó)際電力股份有限公司；2國(guó)家電網(wǎng)濰坊供電公司；3華電國(guó)際鄒縣發(fā)電廠

本文針對(duì)1000MW超超臨界機(jī)組前墻垂直水冷壁管出現(xiàn)開(kāi)裂問(wèn)題，進(jìn)行了一系列理化試驗(yàn)，包括拉伸、沖擊、金相、掃描電鏡觀察等，最終確定此次裂紋開(kāi)裂性質(zhì)：垂直水冷壁管所承受交變熱應(yīng)力和結(jié)構(gòu)應(yīng)力，是導(dǎo)致垂直水冷壁管發(fā)生熱疲勞裂紋失效的主要原因。

超超臨界機(jī)組；垂直水冷壁；熱疲勞裂紋；失效分析

1.概述

某1000MW超超臨界機(jī)組，鍋爐采用單爐膛，倒U型布置，平衡通風(fēng)，一次中間再熱，前后墻對(duì)沖燃燒，尾部雙煙道，復(fù)合變壓運(yùn)行，超超臨界本生直流爐。鍋爐出口蒸汽參數(shù)為26.25MPa/605℃/ 603℃，對(duì)應(yīng)汽機(jī)的入口參數(shù)25.0MPa/600℃/600℃，汽機(jī)額定功率1000MW，對(duì)應(yīng)汽機(jī)VWO工況的鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量為3033t/ h。鍋爐爐膛總高度（水冷壁進(jìn)口集箱至頂棚）為64m，爐膛由下部?jī)?nèi)螺紋管螺旋水冷壁和上部垂直上升水冷壁組成，兩者間由中間混合集箱轉(zhuǎn)換連接，螺旋水冷壁的高度約為43m。其中前墻水冷壁管規(guī)格為31.8×7.5，材料為SA-213T12，節(jié)距63.5mm；膜式扁鋼厚為9mm，材料為12Cr1MoV，采用雙面坡口型式。

垂直水冷壁管運(yùn)行期間發(fā)生泄漏，經(jīng)檢查后發(fā)現(xiàn)左邊第7只聯(lián)箱左邊第一根管出現(xiàn)泄漏，左邊第6只聯(lián)箱右邊第一根管出現(xiàn)內(nèi)裂紋，位置位于垂直水冷壁出口聯(lián)箱下部400mm處。檢驗(yàn)管樣為內(nèi)裂紋管段（編號(hào)為6#）和泄漏管段（編號(hào)為7#）。

圖1-1 水冷壁系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖

2.試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)方法

根據(jù)測(cè)試和分析工作需要，失效分析人員對(duì)送檢管樣分別進(jìn)行了宏觀檢查、化學(xué)成分分析、拉伸性能試驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、硬度試驗(yàn)和斷口分析，取樣位置如圖2-1所示。其中：

1）宏觀檢查：對(duì)送檢管樣進(jìn)行宏觀檢查，包括裂紋形貌、管內(nèi)外壁情況，并進(jìn)行拍照記錄。

2）化學(xué)成分分析：在送檢管樣上取樣進(jìn)行化學(xué)成分分析。測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 20123-2006《鋼鐵總碳硫含量的測(cè)定高頻感應(yīng)爐燃燒后紅外線吸收法》和GB/T 20125-2006《低合金鋼多元素含量的測(cè)定電感耦合等離子體原子發(fā)射光譜法》。

3）拉伸性能試驗(yàn)：在送檢管樣取樣進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)，在日本島津AG-IC 100kN精密電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸性能試驗(yàn)。測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)為GB/T228.1-2010《金屬材料拉伸試驗(yàn)第1部分：室溫試驗(yàn)方法》。

4）金相檢驗(yàn)：在送檢管樣裂紋附近截取試樣進(jìn)行金相組織檢驗(yàn)、非金屬夾雜物測(cè)定等實(shí)驗(yàn)。

金相組織檢驗(yàn)：在裂紋附近橫截面上截取試樣進(jìn)行低倍組織檢驗(yàn)。檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 226-1991《鋼的低倍組織及缺陷酸蝕檢驗(yàn)法》。

非金屬夾雜物檢驗(yàn)：對(duì)送檢管樣裂紋附近截取其縱向剖面采用金相法進(jìn)行檢驗(yàn)。檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 10561-2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測(cè)定—標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》。

5）硬度試驗(yàn)：在送檢管樣進(jìn)行布氏硬度試驗(yàn)，布氏硬度試驗(yàn)在橫向金相檢驗(yàn)面上進(jìn)行，測(cè)試設(shè)備為HBS-3000型數(shù)顯布氏硬度計(jì)，試驗(yàn)條件：負(fù)荷187.5kgf，負(fù)荷保持時(shí)間10s。測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)為GB/ T 231.1-2009《金屬材料布氏硬度試驗(yàn)第1部分：試驗(yàn)方法》。

6）斷口分析：將斷口打開(kāi)，分別對(duì)斷口進(jìn)行宏觀特征、微觀特征觀察，微觀特征采用TESCAN VEGA TS5136XM掃描電鏡進(jìn)行觀察分析。測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)為JY/T 010-1996《分析型掃描電子顯微鏡方法通則》。

7）能譜分析：對(duì)裂紋內(nèi)部疑似氧化產(chǎn)物進(jìn)行能譜分析，試驗(yàn)儀器為Oxford能譜儀，測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)為JY/T 010-1996《分析型掃描電子顯微鏡方法通則》。

圖2-1 取樣位置示意圖

2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.2.1 宏觀檢查

宏觀檢查發(fā)現(xiàn)：6#和7#管之間膜式扁鋼沿管路方向已完全斷裂，從裂紋吻合程度可以看出，啟裂位置位于管蒸汽入口側(cè)。6#和7#管蒸汽入口側(cè)橫向截面處均發(fā)現(xiàn)裂紋，其中6#管內(nèi)壁存在沿管徑方向裂紋，裂紋位于背火側(cè)，7#管向火側(cè)存在沿管徑方向的貫穿性裂紋。

送檢管內(nèi)壁均有多條相互平行的直線型軸向裂紋，斷續(xù)成束，裂紋開(kāi)口較寬，且沿裂紋長(zhǎng)度方向的外形不規(guī)則。

圖2-2 送檢管宏觀檢查結(jié)果

2.2.2 化學(xué)成分分析

化學(xué)成分分析結(jié)果如表2-1所示。結(jié)果表明送檢管成分均滿足ASTM A213/A213M-2011 Standard Specification for Seamless Fer?ritic and Austenitic Alloy-Steel Boiler,Superheater,and Heat-Ex?changer Tubes對(duì)T12鋼化學(xué)成分的要求。

表2-1 送檢管化學(xué)成分分析結(jié)果

2.2.3 拉伸性能試驗(yàn)

室溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果如表2-2所示。結(jié)果表明送檢管的室溫拉伸性能滿足ASTM A213/A213M-2011對(duì)于T12鋼的性能要求。

表2-2 送檢管室溫拉伸性能試驗(yàn)結(jié)果

2.2.4 硬度試驗(yàn)

硬度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2-3。結(jié)果表明送檢管的硬度值滿足ASTM A213/A213M-2011對(duì)于T12鋼的性能要求。

表2-3 硬度試驗(yàn)結(jié)果

2.2.5 金相檢驗(yàn)

2.2.5.1 金相組織檢驗(yàn)

送檢管橫向金相圖片如圖2-3~2-4所示，金相檢驗(yàn)結(jié)果如表2-4所示。

表2-4 送檢管金相檢驗(yàn)結(jié)果

圖2-3 6#送檢管金相組織

圖2-4 7#送檢泵軸非金屬夾雜物

圖2 -5 7#送檢管非金屬夾雜物

2.2.5.3 送檢管裂紋處金相檢驗(yàn)

送檢管裂紋處金相檢驗(yàn)結(jié)果如圖2-6~2-7所示。結(jié)果表明送檢管的橫截面內(nèi)壁存在較多裂紋，裂紋均沿壁厚方向向外壁擴(kuò)展，裂紋開(kāi)口處和中部均較寬，裂紋尖端圓鈍，其中7#管存在貫穿性裂紋；裂紋開(kāi)口邊緣和中部覆蓋有較多氧化產(chǎn)物，裂紋尖端氧化產(chǎn)物較少；部分裂紋尖端分叉，裂紋為穿晶開(kāi)裂；管內(nèi)壁存在深淺不一的裂紋。

圖2-6 6#送檢管裂紋處金相檢驗(yàn)結(jié)果

圖2-7 7#送檢管裂紋處金相檢驗(yàn)結(jié)果

表2 -5裂紋掃描電鏡觀察及能譜分析結(jié)果

2.2.6 斷口分析

7#管斷口邊緣存在較多凹坑，斷面附著一層較厚的氧化產(chǎn)物，裂紋啟裂于管內(nèi)壁區(qū)域，啟裂處較為光滑，邊緣存在多處徑向臺(tái)階，裂紋擴(kuò)展區(qū)可見(jiàn)疲勞弧線，終斷區(qū)有輕微的塑性變形，有氧化和磨損特征。

2.2.7 能譜分析

結(jié)果表明，裂紋尖端邊緣處氧化物主要成分為Fe和O，裂紋起始段氧化物除了Fe和O元素外還含有少量的Si和Cr等。（表2-5）

通過(guò)對(duì)送檢管開(kāi)展上述宏觀檢查、理化性能檢驗(yàn)及微觀分析，匯總試驗(yàn)結(jié)果如下：

1）宏觀檢查發(fā)現(xiàn)，6#和7#管之間膜式扁鋼沿管路方向已完全斷裂，從裂紋吻合程度可以看出，啟裂位置位于管蒸汽入口側(cè)。6#和7#管蒸汽入口側(cè)橫向截面處均發(fā)現(xiàn)裂紋，其中6#管內(nèi)壁存在沿管徑方向裂紋，裂紋位于背火側(cè)，7#管向火側(cè)存在沿管徑方向的貫穿性裂紋。送檢管內(nèi)壁均有多條相互平行的直線型軸向裂紋，斷續(xù)成束，裂紋開(kāi)口較寬，且沿裂紋長(zhǎng)度方向的外形不規(guī)則；

2）化學(xué)成分分析結(jié)果表明送檢管成分均滿足ASTM A213/ A213M-2011對(duì)T12鋼化學(xué)成分的要求；

3）室溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明送檢管的室溫拉伸性能滿足ASTM A213/A213M-2011對(duì)于T12鋼的性能要求；

4）硬度試驗(yàn)結(jié)果表明，結(jié)果表明送檢管的硬度值滿足ASTM A213/A213M-2011對(duì)于T12鋼的性能要求；

5）金相檢驗(yàn)結(jié)果表明，送檢6#管金相組織為鐵素體+珠光體，晶粒度7-9級(jí)，7#管金相組織為鐵素體+珠光體，晶粒度8-9級(jí)；6#送檢管非金屬夾雜物類型及等級(jí)為D1.5，6#送檢管非金屬夾雜物類型及等級(jí)為D2；送檢管裂紋處金相檢驗(yàn)結(jié)果表明送檢管的橫截面內(nèi)壁存在較多裂紋，裂紋均沿壁厚方向向外壁擴(kuò)展，裂紋開(kāi)口處和中部均較寬，裂紋尖端圓鈍，其中7#管存在貫穿性裂紋；裂紋開(kāi)口邊緣和中部覆蓋有較多氧化產(chǎn)物，裂紋尖端氧化產(chǎn)物較少；部分裂紋尖端分叉，裂紋為穿晶開(kāi)裂；管內(nèi)壁存在深淺不一的裂紋；

6）通過(guò)對(duì)斷口的微觀分析可以看出，所送7#管斷口邊緣存在較多凹坑，斷面附著一層較厚的氧化產(chǎn)物，裂紋啟裂于管內(nèi)壁區(qū)域，啟裂處較為光滑，邊緣存在多處徑向臺(tái)階，裂紋擴(kuò)展區(qū)可見(jiàn)疲勞弧線，終斷區(qū)有輕微的塑性變形，有氧化和磨損特征；

7）能譜分析結(jié)果表明，裂紋內(nèi)部邊緣處氧化物主要成分為Fe和O，裂紋起始段氧化物除了Fe和O元素外還含有少量的Si和Cr等。

3.分析與討論

綜上理化檢驗(yàn)結(jié)果分析，送檢管的化學(xué)成分、室溫拉伸性能、硬度均滿足標(biāo)準(zhǔn)ASTM A213/A213M-2011對(duì)T12鋼的要求。金相組織珠光體區(qū)域明顯，珠光體中的碳化物未見(jiàn)分散，組織上未見(jiàn)超溫和老化現(xiàn)象。因此，可排除因材質(zhì)不合格或超溫老化引起的開(kāi)裂。

其次，通過(guò)對(duì)送檢管宏觀檢查等試驗(yàn)得知，管內(nèi)壁存在多處深淺不一、相互平行的直線型裂紋，裂紋尖端圓鈍，從裂紋形貌來(lái)看，為典型的熱疲勞裂紋特征。裂紋內(nèi)部充滿灰色氧化產(chǎn)物，氧化物的成分主要為Fe和O元素外以及含有少量的Si和Cr等。

再次，從裂紋金相分析得知，7#管貫穿性裂紋為主裂紋，裂紋附近未見(jiàn)明顯的宏觀塑性變形，且斷口邊緣存在多處徑向臺(tái)階，裂紋擴(kuò)展區(qū)可見(jiàn)疲勞弧線，符合疲勞斷裂特征。

同時(shí)，通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)情況和運(yùn)行工況的了解，得知發(fā)生泄漏的水冷壁管位于第七和第六聯(lián)箱間的部位，該位置為應(yīng)力集中區(qū)域，存在較大的結(jié)構(gòu)應(yīng)力。此外，該機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中的負(fù)荷變化較大，在機(jī)組負(fù)荷變化過(guò)程中，焊接附件處的水冷壁管內(nèi)壁會(huì)產(chǎn)生較高的環(huán)向交變應(yīng)力。同時(shí)，機(jī)組負(fù)荷的變化將導(dǎo)致管內(nèi)介質(zhì)密度或位置的變化，使金屬的溫度發(fā)生交替變化，金屬也就交替地膨脹或收縮，在金屬內(nèi)部就會(huì)引起交變應(yīng)力，在這種交變熱應(yīng)力和結(jié)構(gòu)應(yīng)力的作用下，引起管塑性變形的積累損傷而產(chǎn)生疲勞裂紋。

綜合分析，送檢管在機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，在交變熱應(yīng)力和結(jié)構(gòu)應(yīng)力的共同作用下，疲勞裂紋在應(yīng)力集中區(qū)域管段的管內(nèi)壁處萌生并逐漸擴(kuò)展，最終貫穿引起泄漏。

4.結(jié)論及建議

送檢管所承受交變熱應(yīng)力和結(jié)構(gòu)應(yīng)力，是導(dǎo)致送檢管發(fā)生熱疲勞斷裂的主要原因。針對(duì)以上結(jié)論，建議如下：

（1）降低應(yīng)力集中區(qū)的結(jié)構(gòu)應(yīng)力。對(duì)發(fā)生開(kāi)裂泄漏的交變應(yīng)力集中區(qū)域，考慮優(yōu)化部件結(jié)構(gòu)，盡量降低該區(qū)域的結(jié)構(gòu)應(yīng)力及減小應(yīng)力集中程度；

（2）降低交變應(yīng)力。如按照運(yùn)行規(guī)程控制鍋爐起停速率，控制機(jī)組變負(fù)荷時(shí)的速率，減少機(jī)組啟停次數(shù)，鍋爐負(fù)荷不要波動(dòng)太大等；

（3）對(duì)該區(qū)域及相同區(qū)域的管段擴(kuò)大抽檢，排查內(nèi)壁的裂紋情況，對(duì)排查發(fā)現(xiàn)裂紋的管段及時(shí)更換。

[1]ASTM A213/A213M-201，Standard Specification for Seam?less Ferritic and Austenitic Alloy-Steel Boiler，Superheate，and Heat-Exchanger Tubes[S].

[2]梁茂春等.鄒縣電廠四期工程鍋爐水冷壁系統(tǒng)設(shè)計(jì)及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)[J].山東電力，2007（04）:56-59.