輸電塔體型系數研究

朱德敦 李守錄 孔凡功 夏葉飛 俞琪琦 潘海洋

(1.山東送變電工程公司，山東 濟南 250022； 2.上海史狄爾建筑減震科技有限公司，上海 200092； 3.山東大學土建與水利學院，山東 濟南 250061)

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輸電塔體型系數研究

朱德敦1李守錄1孔凡功1夏葉飛1俞琪琦2潘海洋3*

(1.山東送變電工程公司，山東 濟南 250022； 2.上海史狄爾建筑減震科技有限公司，上海 200092； 3.山東大學土建與水利學院，山東 濟南 250061)

依據某工程的實際情況，建立了輸電塔有限元模型，通過ANSYS中的CFD模塊計算了輸電塔在0°,45°和90°風向角下的體型系數，并與規范中的體型系數作了對比，結果表明：規范給出的體型系數值比數值模擬偏小，規范中鋼管塔體型系數的計算方法有待改進。

輸電塔，有限元模型，體型系數

0 引言

隨著國民經濟的飛速發展，我國對電力能源的需求持續增長，電力系統在國民經濟建設中的地位越來越重要。輸電塔作為電力輸送的載體，是重要的生命線工程。近年來，輸電塔—線體系正朝著高塔體，大跨度方向發展，結構變得越來越復雜，這使得其更易在風荷載的作用下遭受破壞。

目前輸電塔—線體系的主要設計荷載為風荷載，在現行的DL/T 5254—2010架空輸電線路鋼管塔設計技術規定[1]以及GB 50009—2012建筑結構荷載規范[2]中，風荷載仍然作為一種靜力荷載作用于輸電塔。輸電塔整體體型不規則，規范中對鋼管塔體型系數的規定也比較簡單，這與實際情況不符。因此，開展輸電塔的體型系數研究具有重大的理論和工程實際意義。

1 輸電塔介紹

本文以某220 kV大跨越輸電塔為工程背景，大跨越輸電塔—線體系示意如圖1所示。輸電塔主體結構的總高為122 m(呼稱高度102 m)，基礎為矩形(長25 m，寬23.6 m)，由主材、斜材和輔材等構件組成，其中主材采用Q345鋼材，其他類型桿件主要采用Q235鋼材。

2 體型系數

風載體型系數：建筑物表面受到的風壓與大氣中氣流風壓之比，描述的是建筑物表面的穩定風壓作用下的靜態壓力的分布規律，主要與建筑物的“體形”和尺度有關，也跟周圍的環境和地面粗糙度有關。本節結合研究現狀以及輸電塔的結構特性，通過ANSYS軟件中的CFD模塊模擬計算了輸電塔的體型系數，并與規范計算的體型系數進行了對比分析。

由于輸電塔結構形式的復雜性，本文對輸電塔進行了分段處理，如圖2所示。數值風洞模擬過程為：1)建模，根據輸電塔的幾何尺寸建立物理模型。文獻[3]認為迎風面與風洞入口距離應大于4倍～5倍建筑物高度，背風面與風洞出口應大于9倍～10倍的建筑物高度，風洞寬度應為10倍～20倍的建筑物高度，建筑物頂面與風洞頂面的距離應大于4倍的建筑物高度。2)劃分網格，選擇合理的網格形式，并檢查網格質量。3)選擇所需湍流模型以及合理的計算方法。4)確定邊界條件：進流面、出流面、流域頂部和兩側以及結構表面和地面。5)根據求解精度的需要，設置收斂標準，并進行求解計算。6)檢查并保存結果，對結果進行后處理。

結合風洞試驗研究現狀，本文建立了剛性原型模型。風洞試驗結果表明，體型系數與風速大小無明顯關系[4]。文獻[5]對多個紊流度下的輸電塔架所受的平均風力進行了對比，結果表明，紊流度對平均風力的影響較小。因此，本文通過風速均取為30 m/s，湍流度均取為10%對進流面的參數做了設置。水力直徑為與進流面等面積的圓截面直徑。本文根據實際工程將出流面設置為完全發展出流。流域頂部及兩側采用對稱邊界條件，地面采用無滑移的壁面。本文主要采用標準k—ε湍流模型，采用SIMPLE算法計算壓力—速度耦合，在離散選項中，均采用一階離散格式。

經過計算，得到了各分段模型在3個風向角(0°,45°,90°)下承受的平均風荷載如表1所示。根據體型系數的定義，可通過下式計算體型系數：

(1)

其中，Cx和Cy分別為順風向的體型系數和橫風向的體型系數；ρ為空氣密度，取1.225；v為風速；A為擋風面積；Fx和Fy分別為順風向的平均風力和橫風向的平均風力。

表1 不同風攻角下的平均風荷載 N

考慮到表1中輸電塔受到橫風向的平均風力遠小于順風向，故本文僅針對順風向的體型系數進行了計算，并將計算的結果與現行規范進行了對比。根據現行規范和實際工程中輸電塔的尺寸，最終確定圓鋼塔架整體折減系數為0.75。表2和圖3給出了3個風向角下的體型系數與0°和90°風向角下數值模擬值與規范值對比曲線。

表2 不同風向角下體型系數

由圖3可以看出，除第5段以外，CFD計算結果都要比規范計算的結果大，其中根據《建筑結構荷載規范》[2]計算得到的體型系數最小。第1段和第2段的數據顯示，CFD模擬得到的結果比規范計算得到的體型系數大得多；第3段,4段,6段,7段的數據顯示，CFD模擬得到的結果比規范計算得到的體型系數偏大；第5段的數據顯示，CFD模擬得到的結果與規范計算得到的體型系數接近，比規范計算得到的體型系數偏小。綜上所述，規范中鋼管塔體型系數的計算方法有待改進。

3 結語

本文依據實際工程，建立了輸電塔三維有限元模型，通過ANSYS中的CFD模塊模擬計算了體型系數，并與規范中的體型系數對比分析。研究結果表明：規范值比數值模擬值整體偏小，規范中鋼管塔體型系數的計算方法需要進一步探究與修正。

[1] DL/T 5254—2010,架空輸電線路鋼管塔設計技術規定[S].

[2] GB 50009—2012,建筑結構荷載規范[S].

[3] 任月明.風雨激勵下輸電塔線體系的動力響應分析[D].大連:大連理工大學,2007.

[4] 鄭本有.基于ANSYS的數值風洞模擬初探[D].北京:北京交通大學,2008.

[5] 鄭遠海.輸電塔平均風荷載及響應分析[D].上海:同濟大學,2008.

(1.ShandongPowerTransmissionandSubstationEngineeringCompany,Jinan250022,China;

2.ShanghaiShidierBuildingDampingTechnologyLimitedCompany,Shanghai200092,China;

3.CivilEngineeringandWaterConservationCollege,ShandongUniversity,Jinan250061,China)

Research on transmission tower shape coefficient

Zhu Dedun1Li Shoulu1Kong Fangong1Xia Yefei1Yu Qiqi2Pan Haiyang3*

According to the actual situation of an engineering, this paper established the transmission tower finite element model, through the CFD module in ANSYS calculated the shape coefficient of transmission tower in 0 degrees, 45 degree and 90 degree wind angle, and compared with the shape coefficient in standard, the results showed that: the shape coefficient of standard gave smaller than numerical simulation, the calculation method of steel tower shape coefficient in standard should be improved.

transmission tower, finite element model, shape coefficient

1009-6825(2017)11-0051-02

2017-02-10

朱德敦(1970- )，男

潘海洋(1992- )，男，在讀碩士

TM754

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