低壓差線性電壓調整器電源紋波抑制比測試方法

尚斌，羅軍，蔡志剛，王小強

（工業和信息化部電子第五研究所，廣東 廣州 510610）

低壓差線性電壓調整器電源紋波抑制比測試方法

尚斌，羅軍，蔡志剛，王小強

（工業和信息化部電子第五研究所，廣東 廣州 510610）

低壓差線性電壓調整器應用廣泛，電源紋波抑制比是反映其性能指標的關鍵參數之一。為解決傳統電源紋波抑制比測試方法測量頻率范圍較小、測試效率低、難以滿足高電源紋波抑制比測試等不足，提出基于功率分配器和低頻網絡分析儀相結合的電源紋波抑制比測試方法，并采用典型低壓差線性電壓調整器對基于功率分配器和基于電感電容總和節點法的兩種測試方法進行測試驗證。實驗結果表明：基于功率分配器的電源紋波抑制比測試方法最低測試頻率可達30Hz，可滿足70dB以上電源紋波抑制比的測試需求，具有頻率測量范圍更寬、測試效率高等特點。

低壓差線性電壓調整器；電源紋波抑制比；測試方法；頻率范圍

0 引言

隨著信息科學的快速發展，電源技術變得越來越重要。低壓差線性電壓調整器（LDO）由于具有體積小、電源紋波抑制比（PSRR）高、功耗小、噪聲低以及電路簡單等優點應用廣泛。近年來LDO的相關技術正成為當前電源技術領域的研究熱點，具有重要的理論意義和實用價值[1]。隨著微電子工藝技術的進步，LDO的發展經歷了從傳統的采用雙極性工藝技術到采用先進的CMOS工藝技術。與此同時，LDO的設計也獲得了快速的發展，近幾年來關于不斷改進的LDO設計層出不窮[2-5]，研制了一系列高性能的LDO，使LDO具備了長壽命、高負載電流、高PSRR及低噪聲等特性。

PSRR是LDO的一個關鍵特性，它表征LDO對電源紋波的抑制能力，為獲得更高的PSRR，國內外學者對此進行廣泛的研究。國外對LDO的研究較早，研制了一些高PSRR的LDO芯片，如Harrison等[6]實現57 dB@1 kHz的PSRR，Sawan等[7]實現60 dB@1 kHz的PSRR，Vahid等[8]實現了70 dB@1 kHz的PSRR。國內雖然在LDO的工藝技術水平與國外有較大差距，但近年來國內的一些學者或廠商仍取得了較大的進步，如鄒靜[9]實現了54 dB@1 kHz的PSRR，JIAN等[10]實現了65 dB@1 kHz的PSRR，某型國產LDO芯片的PSRR可以達到70 dB@1 kHz以上等。

LDO中PSRR性能的提升對測試方法提出了更高的要求，如何提升測試效率、保障測試范圍成為一個重要的問題。測試PSRR的傳統方法有基于電感電容（LC）總和節點法、基于放大器的方法及采用示波器的方法[11]。為了滿足高PSRR的LDO的測試需求，實現對測試效率及測試頻率范圍的提升，文中提出了基于功率分配器和低頻網絡分析儀相結合的PSRR測試方法，并從測試原理、步驟、效率、復雜度、成本及頻率范圍等方面與基于LC總和節點法的傳統PSRR測試方法進行對比分析，實驗結果表明基于功率分配器的PSRR測試方法具有更大的頻率測試范圍，最低測試頻率可達30 Hz，相比傳統PSRR測試方法，頻率測試范圍擴大了一個數量級。此外，基于功率分配器的PSRR測試方法具有測試效率高、平臺搭建簡單、測試范圍寬等優點，其測試結果與理論PSRR曲線具有較好的吻合性。

1 LDO工作原理

LDO是輸出輸入壓差很小的線性電壓調整器，它能在輸入電壓和負載變化的情況下，保證系統有穩定的輸出電壓。隨著技術的進步，線性電壓調整器的結構與技術越來越成熟，其基本結構包括啟動電路、參考基準源、誤差放大器、功率管和反饋取樣電路，如圖1所示。LDO的工作原理是參考基準電壓和反饋電壓分別接在誤差放大器的反相端和同相端，誤差放大器通過放大這兩個電壓差來調整場效應功率管電流的大小，從而實現這個負反饋系統輸出電壓的穩定。工作過程是當輸出電壓上升時，反饋電壓上升，誤差放大器同相端電壓上升，參考基準不變，導致放大器輸出電壓變大，調節功率管柵極電壓，使得流過功率管的電流減小，于是促使輸出電壓減小，通過負反饋達到保持輸出穩定的目的。同理，當系統輸出電壓減小時，通過負反饋同樣能實現穩壓的目的。

圖1 低壓差線性電壓調整器基本結構

2 PSRR測試方法

LDO的電源紋波抑制比是指輸出紋波與輸入紋波在一個頻率范圍內的比值，通常為10Hz～10MHz，單位是分貝（dB）。計算PSRR的公式為

式中：VI，ripple——輸入紋波電壓；

VO，ripple——輸出紋波電壓。

2.1 基于LC總和節點法的PSRR測試方法

基于LC總和節點法的PSRR測試原理如圖2所示，圖中VDC為直流供電電源，由VAC產生一定頻率范圍的交流電壓信號并疊加到直流電壓信號作為LDO的輸入，測量LDO的輸出與輸入紋波電壓并依據式（1）計算PSRR。在采用LC總和節點法的PSRR測試方法中，電容C與電感L的值決定了該測試方法的最低頻率范圍。由于L和C形成一個針對VAC的高通濾波器，限制了該方法測量的PSRR的最低頻率，該濾波器3dB點由下式決定，低于3dB點的頻率將被減弱，使得測量變得困難。

圖2 基于LC總和節點法的PSRR測試原理

基于LC總和節點法的PSRR測試平臺包含測量設備、直流供電電源、LDO測試板及連接線纜等組成模塊。低頻網絡分析儀工作在增益-相位模式，測試步驟如下：

1）把LDO芯片放入測試夾具，采用BNC轉SMA接口線、SMA接口線連接E5061B、LDO測試板。

2）LDO測試板的12V直流電壓（VDC）由外部直流電源供電，交流輸入信號（VAC）由E5061B的LF OUT端口輸出，VIN接E5061B的R端口，VOUT接E5061B的T端口。

3）設置E5061B為10Hz～10MHz的頻率掃描范圍，并設置輸出功率-10 dBm。

4）設置中頻帶寬為20Hz，設置R端口和T端口的輸入阻抗為1MΩ。

5）打開LDO測試板上電源開關，啟動測試，記錄測試時間，待自動測試完成后，存儲測試數據與波形。

2.2 基于功率分配器的PSRR測試方法

基于功率分配器的PSRR測試原理如圖3所示。采用低頻網絡分析儀（E5061B）作為測量設備，其測量頻率范圍為5Hz～3GHz、具有增益-相位和S參數兩種測量模式，并且可自帶直流電壓輸出。圖中通過功率分配器把E5061B的LF OUT端口輸出信號（可配置為直流偏置）分配接到LDO的輸入端及R端口，測試過程中使用增益-相位模式，同時把LDO的輸出信號接入E5061B的T端口。功率分配器需滿足低頻（10Hz～10MHz）的頻率范圍要求。采用功率分配器的PSRR測試方法平臺搭建較簡單，無需外部直流供電電源，由E5061B提供直流電壓即可。

在基于功率分配器的PSRR測試平臺中，E5061B通過SMA接口線纜與LDO測試板相連接，同時LDO芯片采用夾具與測試板連接，在測試PSRR的過程中LDO測試板無需外接電源，由E5061B通過設置LF OUT端口加載直流偏置電壓（VDC）供電。測試步驟如下：

1）把LDO芯片放入測試夾具，采用BNC轉SMA接口線、SMA接口線連接E5061B、LDO測試板及功率分配器，LDO測試板上外部供電端口置空，設置E5061B提供10V的VDC直流電壓。

圖3 基于功率分配器的PSRR測試原理

2）設置E5061B為10Hz～10MHz的頻率掃描范圍，并設置輸出功率-10 dBm。

3）設置中頻帶寬為20Hz，設置R端口和T端口的輸入阻抗為1MΩ。

4）打開E5061B中的“DC Bias”開關，啟動測試，記錄測試時間，待自動測試完成后，存儲測試數據與波形。

2.3 不同PSRR測試方法對比

基于LC總和節點法的PSRR測試方法（方法1）與基于功率分配器的PSRR測試方法（方法2）的對比如表1所示，表中從測試設備組成、搭建平臺復雜度、自動化測試程度、測試平臺成本等方面進行了定性比較。從表中可以看出兩種不同的測試方法（方法1和方法2）對測試硬件的需求幾乎相當，測試自動化程度都較高，方法2的測試平臺成本相比方法1要略低。

表1 不同PSRR測試方法對比

表2 不同PSRR測試方法的測試效率對比

不同PSRR測試方法在不同中頻帶寬（IFBW）測試條件下從10Hz～10MHz頻率范圍內的PSRR測試時間如表2所示。測試條件為中頻帶度（IFBW），從表中可以看出方法1與方法2在不同中頻帶寬下的測試效率幾乎一致，這是由于這兩種測試方法都是采用相同的測量儀器，測試效率是由測量儀器決定的。

3 測試結果及分析

LDO的PSRR測量值隨頻率變化的典型理論曲線如圖4所示[12]，從圖中可以看出LDO的電源紋波抑制比基本上可分為3個頻率范圍：第1個部分（A1）是從直流到基準濾波器的滑落頻率，主要影響因素是開環增益和基準源的電源紋波抑制比；第2個部分（A2）是從基準濾波器的滑落頻率向上延伸至單位增益頻率，此區的電源紋波抑制比主要由LDO的開環增益決定；第3部分（A3）是單位增益頻率之上的部分，除了輸入到輸出的寄生參數外，在此區域反饋環路對這個部分的影響很小。

圖4 PSRR隨頻率變化的理論曲線

采用方法1及方法2的PSRR測試結果如圖5所示，圖中展示了LDO對10Hz～10MHz頻率范圍輸入紋波的抑制能力，其中該型LDO在1kHz時的電源紋波抑制比可達80.89 dB。從圖中可以看出，方法1在10 kHz以下的頻率范圍內具有較大的PSRR波動，方法2在30Hz以下的頻率范圍內具有較大的波動。同時，方法2的PSRR測試結果整體較穩定，并且在大于10 kHz的頻率范圍PSRR下降較為平緩。方法1在低頻范圍（<9 kHz）測試的PSRR值不穩定的原因是由其L和C構建的高通濾波器的3dB頻率點所限制。理論上，由式（2）可計算出方法1可測量的最低PSRR頻率范圍，由L=2.2μH，C=330μF，依據式（2）計算得到fmin=5.9kHz。因此，理論上低于3 dB點的頻率（<5.9 kHz）將被減弱，使得測量變得困難。從圖中可以發現，實測的頻率轉折點約為5～9 kHz，與理論的3dB頻率點（5.9kHz）是相吻合的。

基于LC總和節點法的PSRR測試方法對低頻范圍PSRR測量的不確定度加大，不能真實反映LDO對低頻范圍電源紋波的抑制能力。不同中頻帶寬測試條件下1 kHz頻率點的PSRR測量值如圖6所示，從圖中可以看出方法1在不同IFBW測試條件下，1kHz頻率點的PSRR波動較大，其方差達4.22，而方法2在相同條件下的方差僅為0.37，因此其在不同測試條件下的PSRR測量結果更具一致性。圖6的測量結果說明，若采用方法1對1 kHz頻率點的PSRR值進行測量，則不能真實反映該LDO的電源紋波抑制能力，需采用方法2才可測量出準確的PSRR值。

圖5 不同測試方法下PSRR隨頻率變化的測試曲線

圖6 不同中頻帶寬測試條件下的1kHz頻率點的PSRR測量值

通過對比方法1與方法2可以發現，方法1在測量低頻范圍內的PSRR值時有局限，不能真實反映LDO的電源紋波抑制能力，其最低頻率范圍由其LC構成的3dB點頻率值決定。同時，在高頻范圍方法2也具有更好的測量表現，基于方法2的PSRR測量結果曲線（圖5中方法2）與圖4中的理論曲線具有更好的吻合度。此外，從圖5中可以發現方法2僅在極低頻（<30Hz）范圍內具有較差的穩定性表現。

4 結束語

LDO廣泛應用于各種電子設備的電源領域，PSRR是LDO的關鍵參數之一，其反映了LDO對電源紋波的抑制能力。不同于傳統基于LC總和節點法的PSRR測試方法，文中提出了基于功率分配器和低頻網絡分析儀的PSRR測試方法，并選用了典型的LDO產品進行了測試驗證。實驗結果表明文中提出的方法可以實現對低頻范圍內PSRR值的有效測量，測試最低頻率可達30Hz，實現了對LDO的80dB@1 kHz以上的PSRR測試，并且具有較好的PSRR頻率測試穩定性。此外，實驗結果還表明基于LC總和節點法的PSRR測量最低頻率范圍由其LC構成的3dB點頻率值決定。

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（編輯：劉楊）

Power supp ly rejection ratio testing of low dropout linear regulator

SHANG Bin，LUO Jun，CAI Zhigang，WANG Xiaoqiang
（CEPREI，Guangzhou 510610，China）

Low dropout linear regulator（LDO）has wide applications.As a key parameter of LDO，power supply rejection ratio（PSRR）determines the main performance.To overcome the drawback of low frequency band，low efficiency and non-ability to fulfill the high PSRR testing of traditional method，the testing method of PSRR based on power splitter and low frequency network analyzer is proposed.Typical LDO products are used to evaluate the proposed method based on power splitter and the traditional method based on the combination of inductance and capacitance.Experiment results show that the lowest test frequency of the PSRR testing method based on power splitter can reach 30Hz and it can meet the testing requirement of PSRR up to 70dB.Besides，it has a wide range of frequency and high efficiency.

low dropout linear regulator；power supply rejection ratio；testing method；frequency range

A

1674-5124（2017）05-0015-05

10.11857/j.issn.1674-5124.2017.05.004

2016-09-11；

2016-12-30

尚斌（1982-），男，山西運城市人，工程師，主要從事電磁學計算、科技管理等相關工作。