HT-L航天爐粗渣與濾餅中殘?zhí)亢扛叩脑蚍治?/h1>
2017-06-28 11:28:02潘福生時光輝
化肥設計 2017年3期
潘福生，張 旭，時光輝，潘 斌
(1.河南能源化工集團洛陽永龍能化有限公司，河南 孟津 471100；2.液化空氣(福州)有限公司，福建 福州 350000)
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HT-L航天爐粗渣與濾餅中殘?zhí)亢扛叩脑蚍治?/p>
潘福生1，張 旭1，時光輝2，潘 斌1
(1.河南能源化工集團洛陽永龍能化有限公司，河南 孟津 471100；2.液化空氣(福州)有限公司，福建 福州 350000)
以某40萬t/a合成氨項目為例，煤氣化裝置采用3臺750t/d航天爐，在試生產(chǎn)過程中出現(xiàn)粗渣與煤泥中殘?zhí)亢慨惓Ｆ叩膯栴}。通過對煤質(zhì)、氧煤比、粉煤顆粒等運行參數(shù)進行對比研究后，采取了多項有效措施進行工況調(diào)節(jié)，很好地解決了問題。
航天爐；粗渣；煤泥；碳轉(zhuǎn)化率；殘?zhí)?/p>
doi：10.3969/j.issn.1004-8901.2017.03.012
近年來，隨著我國煤化工產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展，國產(chǎn)煤氣化技術(shù)得到了長足進步，其中，由北京航天萬源煤化工工程有限公司自主開發(fā)的航天爐得到了較多國內(nèi)用戶的選擇。某大型煤炭集團下屬新材料園區(qū)配套40萬t/a合成氨項目煤氣化裝置，就采用的是3臺750t/d航天爐。項目自2015年下半年投產(chǎn)以來，氣化爐運行基本穩(wěn)定。但由于對航天爐氣化反應機理掌握不夠、缺乏系統(tǒng)優(yōu)化經(jīng)驗，導致氣化爐碳轉(zhuǎn)化率較低，爐渣和煤泥中殘?zhí)亢恳恢本痈卟幌拢哟罅讼掠位宜到y(tǒng)處理難度，并嚴重影響裝置運行經(jīng)濟性。
1 工藝流程
HT-L航天爐屬于氣流床干粉煤氣化技術(shù)，其工藝包括5個單元：磨煤及干燥、粉煤加壓及輸送、粉煤氣化及合成氣洗滌、渣水處理、公用工程。原料煤首先被送入磨煤及干燥單元進行研磨和干燥，制成合格煤粉后經(jīng)螺旋輸送機輸送至粉煤加壓及輸送單元。在粉煤加壓及輸送單元，通過粉煤鎖斗來完成粉煤的加壓和輸送。粉煤分3路進入氣化爐燒嘴的3個粉煤管。而氧氣經(jīng)預熱器加熱后，先在混合器內(nèi)與一定量的蒸汽混合，按一定的比例進入燒嘴，與粉煤在爐膛內(nèi)高溫高壓的氣化室完成氣化反應，生成以CO和H2為主要成分的合成氣，合成氣攜帶熔渣下行至激冷室，經(jīng)激冷室激冷后，除去合成氣中部分灰渣后進入洗滌塔，進一步洗滌合成氣中灰渣，最后送入后段變換系統(tǒng)。
2 問題現(xiàn)象
航天爐設計渣中殘?zhí)亢啃∮?%，碳轉(zhuǎn)化率高達99%，但該裝置氣化爐自投煤后，渣中細渣含量一直比較高，殘?zhí)亢慨惓Ｆ撸渲校衷袣執(zhí)苛恳欢雀哌_60%(干基)。針對這種情況，技術(shù)人員通過工況的調(diào)整，針對粉煤粒度、氧煤比、保護氣量、系統(tǒng)負荷等運行參數(shù)以及煤質(zhì)特性對氣化爐反應的影響(數(shù)據(jù)見表1)，分析爐渣殘?zhí)亢慨惓５脑颉?/p>
表1 氣化粗渣與煤泥中殘?zhí)亢繑?shù)據(jù)表
3 原因分析
本項目航天爐試車過程中，導致渣和煤泥中殘?zhí)亢扛叩脑蛴校孩僭厦好嘿|(zhì)偏離設計指標，灰分低、熱值高導致反應不完全；②磨煤系統(tǒng)不穩(wěn)定，導致粉煤粒度偏大；③掛渣不好，氧煤比控制偏低；④燒嘴偏燒，流場不好，部分煤粉短路未反應。通過對比發(fā)現(xiàn)，爐渣和煤泥殘?zhí)扛叩闹饕蚴茄趺罕鹊团c氣化爐爐膛溫度低，導致煤粉反應不完全。
3.1 煤質(zhì)偏離設計指標
航天爐為干粉煤氣化技術(shù)，理論上煤種適應性較廣，但按計劃完成煤種設計后，各項結(jié)構(gòu)參數(shù)基本固定，對使用的煤種就有了一定的局限性。該氣化裝置設計煤種為本地煤與神木煤的混煤，摻混比例為 1∶1，考慮到開車前期的穩(wěn)定性，實際開車時使用神木煤，煤質(zhì)數(shù)據(jù)見表2。從分析結(jié)果來看，該煤種灰分低、固定碳含量高、熱值高。煤粉從燒嘴外環(huán)噴出后與內(nèi)環(huán)噴出的氧氣快速發(fā)生反應，在爐內(nèi)反應停留時間僅約5s左右，如果煤質(zhì)偏離設計值較多，固定碳、熱值等較高，就可能導致煤反應不完全，進而造成粗渣和濾餅中殘?zhí)亢可摺?/p>
表2 煤質(zhì)數(shù)據(jù)表
3.2 粉煤顆粒的影響
航天爐對入爐煤粉粒度有控制指標，要求大于90μm<10%；大于5μm>90%。試車前期由于磨煤系統(tǒng)不穩(wěn)定，煤粉粒度一直不合格，大于90μm的超過50%(見表1)，粉煤粒度偏大，導致煤粉反應不夠完全。后期通過對磨煤系統(tǒng)的調(diào)整，粒度指標基本已符合指標要求，但通過多次渣樣分析對比發(fā)現(xiàn)，殘?zhí)亢繘]有明顯下降，確認粒度高不是該次渣中殘?zhí)扛叩闹饕绊懸蛩亍?/p>
3.3 掛渣不好
航天爐設計為水冷壁結(jié)構(gòu)，在氣化過程中，產(chǎn)生的熔渣以小液滴的形式甩至水冷壁，由于水冷壁表面溫度低，小液渣冷卻后形成固態(tài)渣，隨著渣層的增厚，固渣表面的溫度逐漸增高，當再有小液渣被甩到表面時則不會凝固，而是以液態(tài)的形式附著，形成液渣層，通過渣層來保護水冷壁。在試車過程中，由于經(jīng)驗缺乏，且煤種灰分偏低，爐子一直掛不上渣，爐內(nèi)中部測溫點一直超溫，為了避免燒壞爐子，氧煤比一直控制比較低，爐溫一直在1 300℃左右，導致煤粉反應不完全。
3.4 煤線流量不準
航天爐為頂噴式氣化爐，顆粒在氣化爐內(nèi)流動特性屬于受限制的射流反應，按流動過程可將氣化爐燃燒室分為3個區(qū)域，即射流區(qū)、回流區(qū)和旋流區(qū)。氣化生產(chǎn)時，顆粒在爐內(nèi)流場的形式直接決定了停留時間，也決定了氣化爐掛渣效果和碳轉(zhuǎn)化率。試車過程中，由于煤線流量標定不準確，存在3條線煤流量不一致，雖然進煤燒嘴后有一定的混合，但可能存在燒嘴在一定角度噴出較多煤粉，產(chǎn)生偏燒的現(xiàn)象。這從氣化爐內(nèi)溫度點的指示值上得到了體現(xiàn)，一側(cè)溫度點明顯偏高。偏燒就導致氣化爐內(nèi)流場發(fā)生變化，部分煤粉顆粒可能在爐內(nèi)的停留時間減少，形成“短路”現(xiàn)象，這也會導致粗渣以及煤泥中殘?zhí)亢看蟠笤黾印?/p>
3.5 煤線不穩(wěn)定
航天爐設計為單燒嘴，其3條煤線同時進入該燒嘴外環(huán)預混合，出燒嘴與氧氣碰撞，以保證煤粉顆粒成螺旋狀向下擴散，這樣能增加停留時間，提高燃燒反應的充分性。在試車過程中，該裝置煤線一直不太穩(wěn)定，2號煤線流量波動較大且多次跳線，導致氣化爐內(nèi)流場不均勻，發(fā)生“偏燒”現(xiàn)象，也會造成渣和煤泥中殘?zhí)亢扛摺?/p>
4 解決措施
4.1 添加燒嘴蒸汽
通過優(yōu)化磨煤單元操作，保證了煤粉粒度的合格率，避免因煤粉顆粒過大，導致反應不完全現(xiàn)象的發(fā)生，同時投用燒嘴調(diào)和蒸汽，在合適爐溫下調(diào)高碳轉(zhuǎn)化率，減少粗渣以及煤泥中的殘?zhí)亢俊?/p>
4.2 重新標定煤線
重新對粉煤流量計進行標定，做好煤循環(huán)，保證3條煤線計量一致，使氣化爐內(nèi)反應流場均勻穩(wěn)定，不出現(xiàn)偏燒；確保煤粉顆粒有足夠的停留時間，提高其碳轉(zhuǎn)化率，減少殘?zhí)俊?/p>
4.3 提高氧煤比
更換成設計煤種，煤中的灰分含量提高，有利于掛渣。重新掛好渣后，氣化爐爐內(nèi)測溫點全部低于500℃以下。氧煤化適當提高，氣化爐內(nèi)溫度也會升高，有利于加快氣化反應，很好地提高碳轉(zhuǎn)化率。
4.4 避免偏燒
為了保證煤線的穩(wěn)定，參考其他廠家對2號煤粉管線布置進行了排查，在保證平滑的基礎上盡量減少彎頭。同時，通過內(nèi)窺鏡檢查消除管道內(nèi)凸出部位，保證管道通暢。還增加了煤粉管線伴熱，保證運行時管線溫度達到設計要求。
通過實施上述改進措施，氣化爐運行后煤粉管線運行很穩(wěn)定，未出現(xiàn)頻繁跳車現(xiàn)象。
5 結(jié)語
航天爐采用頂噴單燒嘴式結(jié)構(gòu)，爐內(nèi)流場形式較為復雜，氣化爐掛渣難度大，容易產(chǎn)生粗渣以及煤泥中殘?zhí)亢扛叩膯栴}。通過對原料以及運行參數(shù)進行對比研究，采取了多項有效措施，很好地改善了反應流場，提高了碳轉(zhuǎn)化率，粗渣中殘?zhí)亢恳灿?0%降到了5%以下，大大提高了裝置運行的經(jīng)濟性。
[1]于松芝，童維風，黃保才，吳學士.優(yōu)化原煤配比，提高航天爐裝置運行效益[J].小氮肥，2015(3)：11-14.
[2]童維風.淺析煤質(zhì)對航天爐運行的影響[J].中氮肥，2014(3)：12-14.
[3]陳二孩，胡毅.大型煤制烯烴項目之殼牌煤氣化裝置灰渣殘?zhí)剂扛叩脑蚍治黾敖鉀Q措施[J].化肥設計，2013(1)：46-48.
[4]陳二孩，岑濤，馬江濤，等.試論Shell煤氣化裝置粉煤管線的穩(wěn)定性[J].化肥設計，2009(5)：26-28.
修改稿日期： 2017-03-28
Analysis on the Causes of High Residual Carbon Content in Coarse Residue and Filter Cake of HT-L Space
PAN Fu-sheng，ZHANG Xu，SHI Guang-hui，PAN Bin
(1.HenanEnergychemicalindustrygroup，LuoyangYonglongenergyCo.，Ltd.，MengjinHenan471100，China；2.LiquefiedAir(Fuzhou)Co.，Ltd.，F(xiàn)uzhouFujian350000，China))
Taking a 400 000 t/a synthetic ammonia project as an example，the coal gasification plant uses three 750 t/d Aerospace furnace slag，and there is a high abnormally high content of coarse residue and slime in the test production. Through the comparison of operating parameters such as coal quality，oxygen / coal ratio and pulverized coal particles，a number of effective measures have been taken to adjust the condition and solve the problem well.
HT-L；slag；coal；carbon conversion；carbon residue
潘福生(1985年—)，男，安徽六安人，2008年畢業(yè)于中國礦業(yè)大學化工學院，工程師，多年從事氣化、凈化等煤化工裝置生產(chǎn)和管理工作，現(xiàn)為河南能源化工集團洛陽永龍能化有限公司氣化廠廠長。
10.3969/j.issn.1004-8901.2017.03.012
TQ545
B
1004-8901(2017)03-0045-03
潘福生，張 旭，時光輝，潘 斌
(1.河南能源化工集團洛陽永龍能化有限公司，河南 孟津 471100；2.液化空氣(福州)有限公司，福建 福州 350000)
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HT-L航天爐粗渣與濾餅中殘?zhí)亢扛叩脑蚍治?/p>
潘福生1，張 旭1，時光輝2，潘 斌1
(1.河南能源化工集團洛陽永龍能化有限公司，河南 孟津 471100；2.液化空氣(福州)有限公司，福建 福州 350000)
以某40萬t/a合成氨項目為例，煤氣化裝置采用3臺750t/d航天爐，在試生產(chǎn)過程中出現(xiàn)粗渣與煤泥中殘?zhí)亢慨惓Ｆ叩膯栴}。通過對煤質(zhì)、氧煤比、粉煤顆粒等運行參數(shù)進行對比研究后，采取了多項有效措施進行工況調(diào)節(jié)，很好地解決了問題。
航天爐；粗渣；煤泥；碳轉(zhuǎn)化率；殘?zhí)?/p>
doi：10.3969/j.issn.1004-8901.2017.03.012
近年來，隨著我國煤化工產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展，國產(chǎn)煤氣化技術(shù)得到了長足進步，其中，由北京航天萬源煤化工工程有限公司自主開發(fā)的航天爐得到了較多國內(nèi)用戶的選擇。某大型煤炭集團下屬新材料園區(qū)配套40萬t/a合成氨項目煤氣化裝置，就采用的是3臺750t/d航天爐。項目自2015年下半年投產(chǎn)以來，氣化爐運行基本穩(wěn)定。但由于對航天爐氣化反應機理掌握不夠、缺乏系統(tǒng)優(yōu)化經(jīng)驗，導致氣化爐碳轉(zhuǎn)化率較低，爐渣和煤泥中殘?zhí)亢恳恢本痈卟幌拢哟罅讼掠位宜到y(tǒng)處理難度，并嚴重影響裝置運行經(jīng)濟性。
1 工藝流程
HT-L航天爐屬于氣流床干粉煤氣化技術(shù)，其工藝包括5個單元：磨煤及干燥、粉煤加壓及輸送、粉煤氣化及合成氣洗滌、渣水處理、公用工程。原料煤首先被送入磨煤及干燥單元進行研磨和干燥，制成合格煤粉后經(jīng)螺旋輸送機輸送至粉煤加壓及輸送單元。在粉煤加壓及輸送單元，通過粉煤鎖斗來完成粉煤的加壓和輸送。粉煤分3路進入氣化爐燒嘴的3個粉煤管。而氧氣經(jīng)預熱器加熱后，先在混合器內(nèi)與一定量的蒸汽混合，按一定的比例進入燒嘴，與粉煤在爐膛內(nèi)高溫高壓的氣化室完成氣化反應，生成以CO和H2為主要成分的合成氣，合成氣攜帶熔渣下行至激冷室，經(jīng)激冷室激冷后，除去合成氣中部分灰渣后進入洗滌塔，進一步洗滌合成氣中灰渣，最后送入后段變換系統(tǒng)。
2 問題現(xiàn)象
航天爐設計渣中殘?zhí)亢啃∮?%，碳轉(zhuǎn)化率高達99%，但該裝置氣化爐自投煤后，渣中細渣含量一直比較高，殘?zhí)亢慨惓Ｆ撸渲校衷袣執(zhí)苛恳欢雀哌_60%(干基)。針對這種情況，技術(shù)人員通過工況的調(diào)整，針對粉煤粒度、氧煤比、保護氣量、系統(tǒng)負荷等運行參數(shù)以及煤質(zhì)特性對氣化爐反應的影響(數(shù)據(jù)見表1)，分析爐渣殘?zhí)亢慨惓５脑颉?/p>
表1 氣化粗渣與煤泥中殘?zhí)亢繑?shù)據(jù)表
3 原因分析
本項目航天爐試車過程中，導致渣和煤泥中殘?zhí)亢扛叩脑蛴校孩僭厦好嘿|(zhì)偏離設計指標，灰分低、熱值高導致反應不完全；②磨煤系統(tǒng)不穩(wěn)定，導致粉煤粒度偏大；③掛渣不好，氧煤比控制偏低；④燒嘴偏燒，流場不好，部分煤粉短路未反應。通過對比發(fā)現(xiàn)，爐渣和煤泥殘?zhí)扛叩闹饕蚴茄趺罕鹊团c氣化爐爐膛溫度低，導致煤粉反應不完全。
3.1 煤質(zhì)偏離設計指標
航天爐為干粉煤氣化技術(shù)，理論上煤種適應性較廣，但按計劃完成煤種設計后，各項結(jié)構(gòu)參數(shù)基本固定，對使用的煤種就有了一定的局限性。該氣化裝置設計煤種為本地煤與神木煤的混煤，摻混比例為 1∶1，考慮到開車前期的穩(wěn)定性，實際開車時使用神木煤，煤質(zhì)數(shù)據(jù)見表2。從分析結(jié)果來看，該煤種灰分低、固定碳含量高、熱值高。煤粉從燒嘴外環(huán)噴出后與內(nèi)環(huán)噴出的氧氣快速發(fā)生反應，在爐內(nèi)反應停留時間僅約5s左右，如果煤質(zhì)偏離設計值較多，固定碳、熱值等較高，就可能導致煤反應不完全，進而造成粗渣和濾餅中殘?zhí)亢可摺?/p>
表2 煤質(zhì)數(shù)據(jù)表
3.2 粉煤顆粒的影響
航天爐對入爐煤粉粒度有控制指標，要求大于90μm<10%；大于5μm>90%。試車前期由于磨煤系統(tǒng)不穩(wěn)定，煤粉粒度一直不合格，大于90μm的超過50%(見表1)，粉煤粒度偏大，導致煤粉反應不夠完全。后期通過對磨煤系統(tǒng)的調(diào)整，粒度指標基本已符合指標要求，但通過多次渣樣分析對比發(fā)現(xiàn)，殘?zhí)亢繘]有明顯下降，確認粒度高不是該次渣中殘?zhí)扛叩闹饕绊懸蛩亍?/p>
3.3 掛渣不好
航天爐設計為水冷壁結(jié)構(gòu)，在氣化過程中，產(chǎn)生的熔渣以小液滴的形式甩至水冷壁，由于水冷壁表面溫度低，小液渣冷卻后形成固態(tài)渣，隨著渣層的增厚，固渣表面的溫度逐漸增高，當再有小液渣被甩到表面時則不會凝固，而是以液態(tài)的形式附著，形成液渣層，通過渣層來保護水冷壁。在試車過程中，由于經(jīng)驗缺乏，且煤種灰分偏低，爐子一直掛不上渣，爐內(nèi)中部測溫點一直超溫，為了避免燒壞爐子，氧煤比一直控制比較低，爐溫一直在1 300℃左右，導致煤粉反應不完全。
3.4 煤線流量不準
航天爐為頂噴式氣化爐，顆粒在氣化爐內(nèi)流動特性屬于受限制的射流反應，按流動過程可將氣化爐燃燒室分為3個區(qū)域，即射流區(qū)、回流區(qū)和旋流區(qū)。氣化生產(chǎn)時，顆粒在爐內(nèi)流場的形式直接決定了停留時間，也決定了氣化爐掛渣效果和碳轉(zhuǎn)化率。試車過程中，由于煤線流量標定不準確，存在3條線煤流量不一致，雖然進煤燒嘴后有一定的混合，但可能存在燒嘴在一定角度噴出較多煤粉，產(chǎn)生偏燒的現(xiàn)象。這從氣化爐內(nèi)溫度點的指示值上得到了體現(xiàn)，一側(cè)溫度點明顯偏高。偏燒就導致氣化爐內(nèi)流場發(fā)生變化，部分煤粉顆粒可能在爐內(nèi)的停留時間減少，形成“短路”現(xiàn)象，這也會導致粗渣以及煤泥中殘?zhí)亢看蟠笤黾印?/p>
3.5 煤線不穩(wěn)定
航天爐設計為單燒嘴，其3條煤線同時進入該燒嘴外環(huán)預混合，出燒嘴與氧氣碰撞，以保證煤粉顆粒成螺旋狀向下擴散，這樣能增加停留時間，提高燃燒反應的充分性。在試車過程中，該裝置煤線一直不太穩(wěn)定，2號煤線流量波動較大且多次跳線，導致氣化爐內(nèi)流場不均勻，發(fā)生“偏燒”現(xiàn)象，也會造成渣和煤泥中殘?zhí)亢扛摺?/p>
4 解決措施
4.1 添加燒嘴蒸汽
通過優(yōu)化磨煤單元操作，保證了煤粉粒度的合格率，避免因煤粉顆粒過大，導致反應不完全現(xiàn)象的發(fā)生，同時投用燒嘴調(diào)和蒸汽，在合適爐溫下調(diào)高碳轉(zhuǎn)化率，減少粗渣以及煤泥中的殘?zhí)亢俊?/p>
4.2 重新標定煤線
重新對粉煤流量計進行標定，做好煤循環(huán)，保證3條煤線計量一致，使氣化爐內(nèi)反應流場均勻穩(wěn)定，不出現(xiàn)偏燒；確保煤粉顆粒有足夠的停留時間，提高其碳轉(zhuǎn)化率，減少殘?zhí)俊?/p>
4.3 提高氧煤比
更換成設計煤種，煤中的灰分含量提高，有利于掛渣。重新掛好渣后，氣化爐爐內(nèi)測溫點全部低于500℃以下。氧煤化適當提高，氣化爐內(nèi)溫度也會升高，有利于加快氣化反應，很好地提高碳轉(zhuǎn)化率。
4.4 避免偏燒
為了保證煤線的穩(wěn)定，參考其他廠家對2號煤粉管線布置進行了排查，在保證平滑的基礎上盡量減少彎頭。同時，通過內(nèi)窺鏡檢查消除管道內(nèi)凸出部位，保證管道通暢。還增加了煤粉管線伴熱，保證運行時管線溫度達到設計要求。
通過實施上述改進措施，氣化爐運行后煤粉管線運行很穩(wěn)定，未出現(xiàn)頻繁跳車現(xiàn)象。
5 結(jié)語
航天爐采用頂噴單燒嘴式結(jié)構(gòu)，爐內(nèi)流場形式較為復雜，氣化爐掛渣難度大，容易產(chǎn)生粗渣以及煤泥中殘?zhí)亢扛叩膯栴}。通過對原料以及運行參數(shù)進行對比研究，采取了多項有效措施，很好地改善了反應流場，提高了碳轉(zhuǎn)化率，粗渣中殘?zhí)亢恳灿?0%降到了5%以下，大大提高了裝置運行的經(jīng)濟性。
[1]于松芝，童維風，黃保才，吳學士.優(yōu)化原煤配比，提高航天爐裝置運行效益[J].小氮肥，2015(3)：11-14.
[2]童維風.淺析煤質(zhì)對航天爐運行的影響[J].中氮肥，2014(3)：12-14.
[3]陳二孩，胡毅.大型煤制烯烴項目之殼牌煤氣化裝置灰渣殘?zhí)剂扛叩脑蚍治黾敖鉀Q措施[J].化肥設計，2013(1)：46-48.
[4]陳二孩，岑濤，馬江濤，等.試論Shell煤氣化裝置粉煤管線的穩(wěn)定性[J].化肥設計，2009(5)：26-28.
修改稿日期： 2017-03-28
Analysis on the Causes of High Residual Carbon Content in Coarse Residue and Filter Cake of HT-L Space
PAN Fu-sheng，ZHANG Xu，SHI Guang-hui，PAN Bin
(1.HenanEnergychemicalindustrygroup，LuoyangYonglongenergyCo.，Ltd.，MengjinHenan471100，China；2.LiquefiedAir(Fuzhou)Co.，Ltd.，F(xiàn)uzhouFujian350000，China))
Taking a 400 000 t/a synthetic ammonia project as an example，the coal gasification plant uses three 750 t/d Aerospace furnace slag，and there is a high abnormally high content of coarse residue and slime in the test production. Through the comparison of operating parameters such as coal quality，oxygen / coal ratio and pulverized coal particles，a number of effective measures have been taken to adjust the condition and solve the problem well.
HT-L；slag；coal；carbon conversion；carbon residue
潘福生(1985年—)，男，安徽六安人，2008年畢業(yè)于中國礦業(yè)大學化工學院，工程師，多年從事氣化、凈化等煤化工裝置生產(chǎn)和管理工作，現(xiàn)為河南能源化工集團洛陽永龍能化有限公司氣化廠廠長。
10.3969/j.issn.1004-8901.2017.03.012
TQ545
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1004-8901(2017)03-0045-03
