超臨界600 MW濕冷機組冷端系統的改進

李永利

(神華國華(北京)電力研究院有限公司， 北京 100025)

超臨界600 MW濕冷機組冷端系統的改進

李永利

(神華國華(北京)電力研究院有限公司， 北京 100025)

對凝汽器、循環水泵為主的冷端系統設備的出力能力進行評估，根據汽輪機增容改造后對冷端系統設備的要求，分析計算出增容改造后冷端系統設備應具備的出力能力，并提出對應設備的改造范圍、改造關鍵點、關鍵部件的選型原則，以及對比改造前后的效果。

濕冷機組； 冷端優化； 經濟性

Abstract： To satisfy the uprating requirement of a steam turbine, an evaluation was conducted on the capacity of its cold end equipment, such as the condenser and circulating pump, etc., together with a calculation on the capacity that the cold end equipment should have after uprating of the steam turbine. On above basis, the range and key points of the retrofit as well as the selection of corresponding equipment were proposed, while a comparison was made simultaneously on economic efficiency of the unit before and after the retrofit.

Keywords： wet cooling unit; cold end optimization; economic efficiency

目前，常規純凝式火力發電廠中能量轉換效率約為42%，蒸汽的大部分能量都損失在汽輪機冷端，即大部分的熱能被凝汽器中的循環水帶走。目前國家節能減排的力度逐年增大，國務院發布的《能源發展“十二五”規劃綱要》、《萬家企業節能低碳行動方案》已將節能減排列為燃煤發電企業發展的兩個約束性指標。某廠響應國家號召，對汽輪機實施增容提效改造，對以凝汽器、循環水泵為主的冷端系統設備進行相應的評估及配套改造。

為提高循環水泵的安全可靠性，延長循環水泵檢修周期，同時配合汽輪機增容提效改造的工作要求，決定對以循環水泵為主的冷端系統設備進行優化改造。汽輪機增容改造后，汽輪機主、再熱蒸汽參數不變，在VOW工況下主蒸汽流量由原設計的1 913 t/h增大至1 943 t/h；機組額定出力由原設計的600 MW增容至630 MW。改造后凝汽器的面積裕量由原設計的27%優化至16%，滿足凝汽器的設計要求[1]。

1 機組概況

1.1 汽輪機

汽輪機型號為N630-24.2/566/566，其型式為超臨界、一次中間再熱、(高中壓合缸)三缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪發電機組。受當時設計技術、制造加工能力等因素的影響，汽輪機效率較低，熱耗偏高，在經濟性方面和安全、可靠性方面都存在較多問題。為提高機組經濟性與安全性，擬對汽輪機實施通流改造。

1.2 凝汽器

凝汽器型號為N-34000，其型式為雙背壓、雙殼體、表面型、雙汽室、八水室，殼體和水室為全焊接結構?？偫鋮s面積為 34 000 m2，冷卻面積裕量為27%，冷卻水量為72 000 t/h。在TMCR工況下，設計面積裕量為27%，同類機組常規設計面積裕量為13%～15%。目前堵管率小于1%，凝汽器清潔度良好，無泄漏，真空度達到優秀值。

1.3 循環水泵

循環水泵型號為88LKXA-20.3，立式、單吸單級、內體可抽式斜流泵，具體參數見表1。電動機型號為YL3000-16/2150-1，功率為3 000 kW。

表1 循環水泵參數

循環水泵自投產以來頻繁出現軸套脫落、導軸承斷裂、內接管斷裂等問題導致循環水泵電動機軸瓦振動大的故障，威脅機組長周期安全穩定運行。每臺循環水泵每次大修備件材料及修理費用約50萬元，人工費約25萬元，A級檢修時間約為50天，在此期間機組單泵運行給機組安全運行帶來隱患。

2 原冷端系統設備評估

2.1 凝汽器

精確核算并確定凝汽器循環水的增加量是改造的重要依據。對改造機組而言，制約凝汽器循環水量的主要因素是凝汽器冷卻水的流速。該廠凝汽器冷卻水管使用的是鈦管，目前常規濕冷機組鈦管的管內流速在2.3～2.5 m/s，若流速繼續升高，長時間運行，鈦管存在泄漏風險，故該流速為凝汽器改造的限值條件。按上述原則核算，在凝汽器面積不變的情況下，循環水流量由原設計的72 000 m3/h增大到79 000 m3/h，此時水阻約為83 kPa。經計算此時凝汽器背壓可由原設計的4.9 kPa降低至4.6 kPa，降低0.3 kPa(見表2)。

表2 冷端改造前后凝汽器參數對比

2.2 循環水泵

2.2.1 改造前設備基本情況

(1) 改造前循環水泵性能參數見表3。

表3 改造前循環水泵性能參數

(2) 循環水系統實測運行數據。

為保證改造的科學性，對循環系統的實際運行數據進行了采集(見表4)。

表4 循環水系統實測運行數據

2.2.2 目前運行工況分析

目前，該廠循環水泵根據循環水實際水溫情況，實施高、低雙速運行方式。根據試驗數據及歷年運行數據分析得出改造前循環水泵各工況運行參數[2](見表5)。

表5 改造前循環水泵各工況運行參數

從表5數據分析得知[3]：

(1) 一機一泵低速運行時，Q=39 600 m3/h,600 MW機組冬季要求Q=43 206 m3/h。所以，一機一泵低速運行時可以保證機組在545 MW以下對循環水量的要求。

(2) 一機一泵高速運行時，Q=49 500 m3/h可以滿足機組600 MW負荷冬季對循環水量的要求，但不能滿足630 MW負荷的要求。630 MW冬季滿負荷要求為54 233 m3/h，尚差4 733 m3/h，差值比例為8.7%，所以一機一泵高速運行時可以保證機組在545 MW以下對循環水量的要求。

(3) 一機二泵高速運行時，總流量Q=78 840 m3/h ，600 MW機組夏季要求∑Q=71 631 m3/h，所以一機二泵可以滿足機組600 MW負荷夏季對循環水量的要求，但不能滿足630 MW負荷的要求。630 MW夏季滿負荷要求為88 770 m3/h，單泵44 385 m3/h，總水量尚差13 530 m3/h，差值比例為15.2%。

(4) 二機三泵(兩高一低)運行時，總流量∑Q=129 240 m3/h，單機平均流量為64 620 m3/h，冷卻倍率為56.8，此水量可滿足初夏及發電負荷在540 MW以下對循環水量的要求。

(5) 泵的運行效率都不在高效區。增加循環水流量由原設計的72 000 m3/h增大到79 000 m3/h，循環水泵出力增大了7 000 m3/h，此外循環水泵還需提供開式水約9 200 m3/h的水量，故原循環水泵的出力不能滿足要求，需對循環水泵實施以增容和提高可靠性為目的的優化改造。

3 冷端系統改造方案

3.1 改造范圍

(1) 原凝汽器滿足汽輪機增容提效改造要求，不需改造[4]。

(2) 原循環水泵不滿足汽輪機增容提效改造要求，需進行增容改造。

(3) 機組原設計冷端系統管道及附屬設備滿足要求，不需改造。

3.2 循環水泵改造方案

3.2.1 改造原則

(1) 泵組基礎臺板保持不變，吐出口管道布置保持不變。

(2) 泵組各季節運行方式保持不變。

(3) 泵組a、b、c外接管保持不變，外部尺寸不變。

3.2.2 改造后循環水泵水力特性計算

各種運行方式裝置的特性方程為[4]：

(1)

式中：HZ為揚程，m；Q為流量，m/s。下標11、12、23、24分別表示一機一泵、一機二泵、二機三泵、二機四泵。

根據上述特性方程繪制裝置特性曲線[5](見圖1)。

圖1 改造后循環水泵特性曲線

3.2.3 改造技術方案

(1) 更換循環水泵導葉體，在導葉體上部增加1個導軸承，由于循環水泵振動源主要為吸入口水力變化引起，在導葉體上增加一個導軸承，使循環水泵的穩定性大幅提高，抗振性能增強(見圖2)。

圖2 改造后導葉體示意圖

(2) 將賽龍軸承改為橡膠軸承，提高減振性能，并在中間支架上部加裝兩根內接管，采用工業水冷卻潤滑循環水泵導軸承，下導軸承增加5 cm的阻水邊，以保證含有雜質的長江水不會進入導軸承，延長軸承使用壽命。將中間軸承支架筋板進行加強，增強抗振性能。

(3) 內接管材質改為不銹鋼材質，提高耐腐蝕性，有效抵抗長江水對內接管的腐蝕，延長內接管的使用壽命。

(4) 對葉輪的結構進行優化，提高效率，使循環水流量由72 000 m3/h增大至79 000 m3/h。

3.2.4 設計方案說明

(1) 根據設計參數，選用優秀水力模型進行模型換算設計。

(2) 結構設計時，要保證原泵的安裝基礎和吸入水池不變。

(3) 根據水利模型設計加工制造改造后閉式葉輪，增加了泵體及葉輪密封環，在泵體和葉輪密封環配合處比原泵增加了碰摩風險，因此該配合間隙應符合設計間隙，并保證現場安裝工藝。

(4) 中間支架加工為整圈配合，應保證加工精度，中間支架外徑與外筒體配合符合廠家設計間隙(0.025～0.061 mm)。

(5) 由于機組由600 MW增至630 MW后，泵的設計參數(流量和揚程)也相應地要增大，泵的設計比轉速由500變為480，泵的水力元件(葉輪、導葉體等)要重新設計和更換。

(6) 由于水力元件的改變，相應的結構設計要圍繞水力元件的改變而改變。

(7) 水泵、電動機的設計保證符合原泵的基礎安裝尺寸和吸入流道規范的要求。

(8) 整體更換循環水泵電動機，電機功率由3 000 kW增加至3 400 kW，除滿足循環水泵軸功率需要外，還應增加高低速切換柜，實現在不拆線情況下進行循環水泵的高低速切換。

3.2.5 改造后整體結構強度及剛度校核

(1) 最小軸徑強度校核。

(2)

式中：d為軸徑，mm;M為力偶距，N·m；P為軸功率，kW；n為轉速，rad/s;[τ]為許可強度極限， kg/cm2。

軸材質為35CrMo，取P=3 400 kW，n=2.7 rad/s，[τ]=610 kg/cm2,得d=194.3 mm。實際套筒聯軸器卡環處取軸徑d=204.9 mm>194.3 mm,故最小軸徑滿足強度要求。

(2) 軸向推力校核。

軸向推力F由軸向水推力F1和泵轉子重力F2兩部分組成。

F1=KγAHg

(3)式中：K為軸向力系數，取0.8；γ為長江水的密度，取1.03 g/cm3；A為葉輪吸入面積，取1.34 m2；H為揚程，取21.18 m；g為重力加速度，取9.8 m/s2。

經計算得到F1為229.32 kN,F2為68.6 kN,軸向推力為297.92 kN。由性能曲線查得H0=45.5 m，得F1max=492.94 kN, 因而推力值提供合理[6]。

(3) 筒體強度計算校核。

(4)

式中：p為筒體的關閉壓力，取0.455 MPa(455 m揚程)；r為筒體內徑，取1 100 mm；t為筒體壁厚，取20 mm。

得到筒體強度為31.28 MPa,而88LKXA-20.3G型泵筒體材料為Q235B，其極限強度為48 MPa，因而筒體強度足夠[2]。

4 改造后運行情況分析

改造后循環水泵運行曲線見圖3。

圖3 改造后循環水泵運行曲線

(1) 一機一泵高速運行時，回水閥開度為50%，運行工況點為A點，流量54 720 m3/h，滿足冬季單臺泵流量要求；回水閥開度為40%，運行工況點為A′點，流量49 860 m3/h，滿足630 MW負荷下，90%工況下對冷卻水量的要求。一機一泵低速運行時，回水閥開度為40%，運行工況點為A″點，流量43 200 m3/h，滿足630 MW負荷下，75%工況下對冷卻水量的要求。

(2) 一機二泵低速運行時，運行工況點為B點，流量77 760 m3/h，滿足春秋季滿負荷和夏季75%工況下對冷卻水量的要求。

(3) 一機二泵(高、低速)并列運行時，運行工況點為C點，流量83 340 m3/h，滿足春秋季滿負荷和夏季90%工況下對冷卻水量的要求。

(4) 一機二泵高速運行時，運行工況點為D點，流量88 920 m3/h，滿足夏季滿負荷工況下對冷卻水量的要求。

(5) 二機三泵(一高二低)運行時，運行工況點為E點，流量135 000 m3/h，平均每臺機組67 500 m3/h，滿足冬季滿負荷工況下對冷卻水量的要求。

(6) 循環水泵運行效率，除冬季一機一泵高速運行是80%外，其余運行工況點效率都在85%以上，而改造前運行的平均效率為76.3%，故改造后泵體的效率提高約8.5%。

5 結語

目前，該廠已完成汽輪機增容提效改造及冷端系統節能優化改造，機組已安全穩定運行約一年，改造后機組熱耗較改造前降低約320 kJ/(kW·h)，煤耗降低約11.8 g/(kW·h)，大幅提高了機組經濟性水平。改造后冷端系統設備實際運行參數達到設計標準滿足機組實際運行要求。循環水泵軸瓦振動、瓦溫等運行數據達到優秀值，設備安全性及可靠性大幅提高，取得了預期效果。

[1] 中華人民共和國國家經濟貿易委員會. 電力建設施工及驗收技術規范汽輪機機組篇: DL 5011—1992[S]. 北京: 中國電力出版社, 1992: 66-126.

[2] 國家質量技術監督局. 離心泵、混流泵和軸流泵水力性能試驗規范 精密級: GB/T 18149-2000[S]. 北京: 中國標準出版社, 2004.

[3] 中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局, 中國國家標準化管理委員會離心泵. 技術條件(II)類: GB/T 5656—2008[S]. 北京: 中國標準出版社, 2009.

[4] 中華人民共和國住房和城鄉建設部, 中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局. 大中型火力發電廠設計規范: GB 50660—2011[S]. 北京: 中國計劃出版社, 2012.

[5] 關醒凡. 現代泵理論與設計[M]. 北京: 中國宇航出版社, 2011: 256-378.

[6] 中華人民共和國國家質量監督檢驗檢疫總局, 中國國家標準化管理委員會. 離心泵、混流泵、軸流泵與旋渦泵系統經濟運行: GB/T 13469—2008[S]. 北京: 中國標準出版社, 2008.

ImprovementonColdEndSystemofa600MWSupercriticalWetCoolingUnit

Li Yongli

(Shenhua Guohua (Beijing) Electric Power Research Institute Co., Ltd., Beijing 100025, China)

2016-07-25；

2016-10-16

李永利(1981—)，男，工程師，從事能源動力設備的設計、檢修、維護運行、改造等工作。

E-mail: ty-lyl@163.com

TK264.1

A

1671-086X(2017)05-0371-05