平面缺口型柔性鉸鏈在工業(yè)平縫機(jī)中的應(yīng)用研究

李鵬飛， 胡章頔， 吳 瓊， 楊 揚(yáng)

(西安理工大學(xué) 機(jī)械與精密儀器學(xué)院，西安 710048)

平面缺口型柔性鉸鏈在工業(yè)平縫機(jī)中的應(yīng)用研究

李鵬飛， 胡章頔， 吳 瓊， 楊 揚(yáng)

(西安理工大學(xué) 機(jī)械與精密儀器學(xué)院，西安 710048)

工業(yè)平縫機(jī)高速運(yùn)行時(shí)，機(jī)構(gòu)鉸鏈間隙產(chǎn)生的振動(dòng)、噪聲、磨損等問(wèn)題嚴(yán)重影響整機(jī)的縫紉性能，論文研究了應(yīng)用含柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)改善平縫機(jī)性能的可行性。對(duì)平面缺口型柔性鉸鏈特點(diǎn)分析基礎(chǔ)上，仿真分析了含平面缺口型柔性鉸鏈和傳統(tǒng)剛性鉸鏈的GC6720型高速工業(yè)平縫機(jī)送布機(jī)構(gòu)的送布牙軌跡、支座反力等參數(shù)變化規(guī)律；設(shè)計(jì)一種平面缺口型柔性鉸鏈，完成了含該柔性鉸鏈與傳統(tǒng)剛性鉸鏈的平縫機(jī)性能對(duì)比實(shí)驗(yàn)；仿真與實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，采用柔性鉸鏈可使工業(yè)平縫機(jī)的縫紉性能得到一定程度的提高。

高速工業(yè)平縫機(jī)；送布機(jī)構(gòu)；剛性鉸鏈；柔性鉸鏈；縫紉性能

工業(yè)平縫機(jī)是服裝加工企業(yè)最主要的縫制設(shè)備[1]，它由各種運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)組合而成，這些機(jī)構(gòu)中的構(gòu)件通過(guò)剛性鉸鏈連接。實(shí)際機(jī)構(gòu)中，由于制造誤差、摩擦磨損等原因形成鉸鏈間隙，導(dǎo)致機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)精度降低，磨損加劇，穩(wěn)定性降低，性能下降[2]。隨著對(duì)工業(yè)平縫機(jī)工作穩(wěn)定性和縫紉線跡外觀品質(zhì)的要求增高，由鉸鏈間隙帶來(lái)的沖擊和碰撞對(duì)平縫機(jī)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的影響不容忽略。

柔性鉸鏈作為改善剛性鉸鏈性能最常見(jiàn)的一種柔性關(guān)節(jié)形式，是在外力或力矩作用下，利用構(gòu)件自身的彈性變形完成運(yùn)動(dòng)和力的傳遞及轉(zhuǎn)換的一種運(yùn)動(dòng)副結(jié)構(gòu)形式，可以有效地避免振動(dòng)沖擊、摩擦、磨損等[3-4]。它具有體積小、無(wú)機(jī)械摩擦、無(wú)間隙和高靈敏度等優(yōu)點(diǎn)，在各種要求小角位移、高精度轉(zhuǎn)動(dòng)的場(chǎng)合具有明顯的應(yīng)用前景。

文獻(xiàn)[5-6]對(duì)柔性鉸鏈的設(shè)計(jì)與分析進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)[7]對(duì)含橢圓柔性鉸鏈的柔性機(jī)構(gòu)進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)建模與分析。文獻(xiàn)[8]采用正交鏈接的多層柔性鉸鏈設(shè)計(jì)了一種用來(lái)整平及對(duì)心的對(duì)準(zhǔn)機(jī)構(gòu)。文獻(xiàn)[9]建立了以柔性鉸鏈為基礎(chǔ)的柔性機(jī)構(gòu)的位移放大和剛度優(yōu)化模型。文獻(xiàn)[10]對(duì)平行板簧柔性機(jī)構(gòu)進(jìn)行了大偏轉(zhuǎn)剛度分析。文獻(xiàn)[11]對(duì)大位移柔性鉸鏈進(jìn)行了設(shè)計(jì)。文獻(xiàn)[12]設(shè)計(jì)了基于大工作空間機(jī)器人的片簧式轉(zhuǎn)動(dòng)柔性鉸鏈。文獻(xiàn)[13]搭建了含柔性鉸鏈的柔順并聯(lián)機(jī)器人實(shí)驗(yàn)平臺(tái)。但是柔性鉸鏈的實(shí)際應(yīng)用不多。

本文在分析常見(jiàn)的平面缺口型柔性鉸鏈特點(diǎn)基礎(chǔ)上，以GC6720型高速工業(yè)平縫機(jī)的送布機(jī)構(gòu)為對(duì)象，研究了傳統(tǒng)剛性鉸鏈與平面缺口型柔性鉸鏈對(duì)機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)性能參數(shù)的影響。通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證柔性鉸鏈在縫制機(jī)械中應(yīng)用的可行性。

1 平面缺口型柔性鉸鏈形式與特點(diǎn)

目前，柔性鉸鏈的形式主要有以下幾種：平面缺口型、裂筒式、交叉桿式、凹槽式、平板折展式、內(nèi)部截面減小式、剪式、雙板簧式、四板簧式。

平面缺口型柔性鉸鏈?zhǔn)悄壳皯?yīng)用最廣的柔性鉸鏈形式，其轉(zhuǎn)動(dòng)依靠構(gòu)件本身材料的彈性變形實(shí)現(xiàn)。這種鉸鏈結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，非常適于微型化，但其運(yùn)動(dòng)范圍一般不超過(guò)45°左右。其剛度與尺寸，特別是與缺口的形狀、尺寸有很大關(guān)系[14]。

常見(jiàn)的缺口形式有直梁形和直圓形。直梁形缺口有較大的轉(zhuǎn)動(dòng)范圍，但運(yùn)動(dòng)精度較差；而直圓形缺口的運(yùn)動(dòng)精度較高，但轉(zhuǎn)動(dòng)范圍相對(duì)較小[15]。為了兼顧運(yùn)動(dòng)精度和運(yùn)動(dòng)范圍，又衍生出拋物線形、橢圓形、雙曲線形等缺口形式的柔性鉸鏈。

2 含剛性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析

送布機(jī)構(gòu)在工業(yè)平縫機(jī)中的作用是將縫料以一定的規(guī)律傳遞，是典型的五桿機(jī)構(gòu)，其機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖1所示，圖中F為送布牙。

圖1 送布機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖Fig.1 The schematic diagram of a feeding mechanism

圖2 送布牙軌跡Fig.3 The trajectory of feeding tooth

圖3 送布牙速度曲線Fig.3 The speed curve of feeding tooth

圖4 送布牙加速度曲線Fig.4 The acceleration curve of feeding tooth

由圖2和圖3可以看出，兩種鉸鏈間隙情況下，送布牙的運(yùn)動(dòng)軌跡和速度與理想軌跡和速度基本重合。

從圖4可以看出，送布牙加速度在間隙狀態(tài)下出現(xiàn)劇烈波動(dòng)，且當(dāng)間隙值減小時(shí)，波動(dòng)會(huì)相應(yīng)地減小。

送布機(jī)構(gòu)中，由于構(gòu)件加速度的劇烈變化，引起鉸鏈碰撞力、支座反力的波動(dòng)是導(dǎo)致整機(jī)產(chǎn)生強(qiáng)迫振動(dòng)和噪聲的主要原因。采用ADAMS中特征圓模型模擬間隙鉸鏈D，其仿真模型如圖5。兩種間隙下，鉸鏈D處碰撞力、以及A、E兩支座反力隨時(shí)間的變化分別如圖6、圖7、圖8所示。

圖5 鉸鏈D仿真模型Fig.5 Simulation model of hinge D

圖6 鉸鏈D碰撞力變化曲線Fig.6 The impact force curve of hinge D

圖7 A支座反力變化曲線Fig.7 The curve of reaction force at A supporting point

圖8 E支座反力變化曲線Fig.8 The curve of reaction force at E supporting point

從圖6～圖8可以看出，由于鉸鏈間隙的存在，鉸鏈D處所產(chǎn)生的碰撞力和A、E兩處支座反力變化均較為劇烈，且隨著間隙值的減小，碰撞力和支座反力波動(dòng)相應(yīng)減小。這將使支座產(chǎn)生的振動(dòng)和噪聲也減小。可見(jiàn)減小鉸鏈間隙可以改善支座反力的波動(dòng)，降低機(jī)構(gòu)的振動(dòng)和噪聲。

3 含柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析

3.1 柔性鉸鏈設(shè)計(jì)

65Mn彈簧鋼具有良好的疲勞性能、淬透性、物理化學(xué)性能等，在規(guī)定的彈性變形范圍內(nèi)具備一定剛度，能承受沖擊和振動(dòng)作用下產(chǎn)生的載荷，載荷去除后能很好地恢復(fù)變形。本文選取65Mn彈簧鋼制作柔性鉸鏈。

圖1所示送布機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，鉸鏈A、B、C、D、E角度變化規(guī)律如圖9所示。可以看出鉸鏈D的角度變化幅度最小(70.51°～84.11°)，約為13.6°。這里采用圖10所示的平面缺口型柔性鉸鏈取代原送布機(jī)構(gòu)中D處的傳統(tǒng)剛性鉸鏈。

圖9 不同鉸鏈角度變化曲線Fig.9 Angle curves of different hinges

將圖1中AB桿、DE桿與x軸的夾角分別為65.24°和102.25°時(shí)，設(shè)定為送布機(jī)構(gòu)的初始位置，此時(shí)鉸鏈D處夾角值θ=77.3°。根據(jù)送布機(jī)構(gòu)的初始位姿，確定柔性鉸鏈的結(jié)構(gòu)參數(shù)為：θ=77.3°，R=7 mm，b=5 mm，δ=0.5 mm，r=1 mm，L=36.4 mm。

圖10 平面缺口型柔性鉸鏈Fig.10 The diagram of a plane notch flexure hinge

3.2 送布機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析

為了分析柔性鉸鏈的變形，基于偽剛體法，將D處如圖11(a)所示的柔性鉸鏈等效為如圖11(b)所示的“剛性桿+鉸鏈+扭轉(zhuǎn)彈簧”的模型。在力矩Mz作用下柔性鉸鏈的角變形θr表達(dá)式寫(xiě)為

(1)

(2)

式中：E為材料的彈性模量；δ為彈性體厚度。則偽剛體模型中扭轉(zhuǎn)彈簧的剛度系數(shù)為

(3)

應(yīng)用ADAMS軟件，建立如圖11所示的柔性鉸鏈裝配模型，仿真得到含柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)的送布牙軌跡、速度和加速度曲線分別如圖12、圖13、圖14所示。

圖11 柔性鉸鏈裝配模型Fig.11 The assembly model of flexible hinge

圖12 送布牙軌跡Fig.12 The trajectory of feeding tooth

圖13 送布牙速度曲線Fig.13 The speed curve of feeding tooth

圖14 送布牙加速度曲線Fig.14 The acceleration curve of feeding tooth

從圖12、13、14可以看出，含柔性鉸鏈、間隙鉸鏈和理想狀態(tài)的送布牙運(yùn)動(dòng)軌跡吻合較好，運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)且沒(méi)有波動(dòng)。含柔性鉸鏈送布牙的速度、加速度與剛性鉸鏈相比沒(méi)有發(fā)生波動(dòng)，且其變化趨勢(shì)與理想鉸鏈相似，僅有約0.000 8 s的滯后。

A、E兩處支座反力分別如圖15、圖16所示。與圖7、圖8對(duì)比可以看到，柔性鉸鏈的使用顯著地減小了支座反力的幅值，這將極大地改善支座的振動(dòng)與噪聲問(wèn)題。

圖15 A支座反力變化曲線Fig.15 The reaction force curve at A supporting point

圖16 E支座反力變化曲線Fig.16 The reaction force curve at E supporting point

4 實(shí) 驗(yàn)

4.1 實(shí)驗(yàn)裝置

實(shí)驗(yàn)使用GC6720型高速平縫機(jī)、MotionPro X4型高速攝像機(jī)、DELL筆記本工作站、理音VM-83測(cè)振儀(精度±5%)和理音NL-42噪聲計(jì)(精度±5%)，裝置如圖17所示。其中，圖(a)為振動(dòng)噪聲測(cè)量實(shí)驗(yàn)裝置，圖(b)為運(yùn)動(dòng)軌跡測(cè)量實(shí)驗(yàn)裝置，由于送布機(jī)構(gòu)安裝在臺(tái)板下方，工作狀態(tài)時(shí)無(wú)法錄制送布牙運(yùn)動(dòng)軌跡，需將整機(jī)放置于臺(tái)板之上。

圖17 實(shí)驗(yàn)裝置Fig.17 Test bench

如圖18(a)為平面缺口型柔性鉸鏈實(shí)物，將其用Loctite樂(lè)泰7649促進(jìn)劑和680固持膠固定在相鄰兩桿件的夾槽內(nèi)，裝配實(shí)物如圖18(b)所示。

圖18 柔性鉸鏈實(shí)物Fig.18 The physical picture of flexure hinge

4.2 運(yùn)動(dòng)軌跡與振動(dòng)噪聲

工業(yè)平縫機(jī)的電機(jī)轉(zhuǎn)速為3 000 r/min，分別采集安裝原剛性鉸鏈和柔性鉸鏈時(shí)送布機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)軌跡，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖19。

圖19 軌跡對(duì)比圖Fig.19 The comparison diagram of trajectory

可以看出，含柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)與原剛性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)相比，兩者送布牙上跟蹤點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡十分接近。這表明，用柔性鉸鏈

取代原剛性鉸鏈能夠使送布機(jī)構(gòu)很好地完成送布任務(wù)。多次測(cè)量得含原剛性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)的整機(jī)振動(dòng)位移均值為0.065 mm、噪聲均值為72.1 dB，含柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)的整機(jī)振動(dòng)位移均值為0.061 mm、噪聲均值為71.4 dB。比較可知，選取缺口型柔性鉸鏈取代原送布機(jī)構(gòu)中的傳統(tǒng)剛性鉸鏈，可以有效減小整機(jī)的振動(dòng)與噪聲。

4.3 縫紉線跡

如圖20為含柔性鉸鏈的送布機(jī)構(gòu)在不同轉(zhuǎn)速時(shí)布料的縫紉結(jié)果，圖(a)、(b)分別為布料的正反兩面。

(a) 正面

(b) 反面圖20 縫紉結(jié)果Fig.20 Sewing results

可以看出，含柔性鉸鏈的送布機(jī)構(gòu)樣機(jī)在不同轉(zhuǎn)速下縫紉時(shí)不存在斷針、斷線、跳針、浮線等現(xiàn)象，符合QB/T 2627—2004對(duì)工業(yè)平縫機(jī)連續(xù)縫紉的要求。以不同轉(zhuǎn)速各縫制2條線跡，取其中每10個(gè)連續(xù)針距為一測(cè)量段，每種轉(zhuǎn)速任取10個(gè)測(cè)量段，一個(gè)測(cè)量段的理論長(zhǎng)度為30 mm，用游標(biāo)卡尺量取每段線跡的長(zhǎng)度并進(jìn)行比較，數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1不同轉(zhuǎn)速時(shí)線跡長(zhǎng)度比較

Tab.1Thecomparisonofstitchatdifferentspeedsmmmm

比較含傳統(tǒng)剛性鉸鏈和柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)在不同轉(zhuǎn)速下線跡的標(biāo)準(zhǔn)差，均符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(小于±10%)的要求，可以看出含柔性鉸鏈送布機(jī)構(gòu)所縫制的線跡標(biāo)準(zhǔn)差更小，即線跡的均勻性較好。

綜上所述，從運(yùn)動(dòng)軌跡、振動(dòng)、噪聲和縫紉線跡來(lái)看，在GC6720型高速工業(yè)平縫機(jī)的送布機(jī)構(gòu)中采用缺口型柔性鉸鏈取代傳統(tǒng)剛性鉸鏈可有效提高整機(jī)的縫紉性能。

5 結(jié) 論

本文分析了常用的平面缺口型柔性鉸鏈特點(diǎn)；對(duì)含傳統(tǒng)剛性鉸鏈和含柔性鉸鏈的送布機(jī)構(gòu)進(jìn)行了動(dòng)力學(xué)分析；設(shè)計(jì)了一種含缺口型柔性鉸鏈的新型送布機(jī)構(gòu)，通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了采用柔性鉸鏈取代原剛性鉸鏈可以有效地降低工業(yè)平縫機(jī)整機(jī)振動(dòng)和噪聲，提高了縫紉性能，為高速工業(yè)平縫機(jī)減振降噪設(shè)計(jì)提供了一條途徑。

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Astudyontheapplicationsofaplane-notchflexurehingeonindustrialsewingmachines

LI Pengfei, HU Zhangdi, WU Qiong, YANG Yang

(School of Mechanical and Precision Instrumental Engineering, Xi’an University of Technology, Xi’an 710048, China)

The sewing performances of an industrial sewing machine under high speed working condition were impacted severely by vibration, noise and wear because of joint clearance. A plane-notch flexure hinge replacing a traditional rigid joint was studied to improve sewing performances of a machine. Forms and characteristics of those existing flexure hinges were analyzed. Those parameters, such as the trajectory of feeding teeth and reaction forces at different supporting points of GC6720 type high speed industrial sewing machine, were simulated considering a plane-notch flexure hinge and a traditional rigid joint respectively. A plane-notch flexure hinge was designed and fixed with the feeding mechanism. The testing experiments of the sewing machine including a plane-notch flexure hinge and a rigid joint respectively were performed. A conclusion could be drawn that a flexure hinge can improve sewing performances of an industrial sewing machine.

high speed industrial sewing machine; feeding mechanism; rigid joint; flexure hinge; sewing performance

國(guó)家自然基金(51475364)；陜西省科技廳重點(diǎn)項(xiàng)目(2013KTZB01-01-0204)

2016-05-24 修改稿收到日期： 2016-07-21

李鵬飛 男，博士，教授，1968年生

E-mail：lipengfeinew@163.com

O383

A

10.13465/j.cnki.jvs.2017.20.021