大連港服役50年混凝土的力學(xué)性能與耐久性

，，,，，，，澤啟， (.， 006； .， 608； .， 8006)

1 前 言

我國經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)城市大都處于沿海地區(qū)。為研究海洋環(huán)境下混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性破壞規(guī)律，大量研究工作相繼展開。王元戰(zhàn)等[1]基于室內(nèi)模擬的干濕交替的濱海大氣環(huán)境，研究了受荷混凝土中氯離子的擴(kuò)散規(guī)律。張士萍等[2]則針對混凝土的凍融破壞進(jìn)行了深入研究。除室內(nèi)實驗及理論研究外，國內(nèi)外學(xué)者針對沿海長期服役海工混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性破壞規(guī)律也做了大量調(diào)查研究[3-5]，這一方面能對已有的碼頭結(jié)構(gòu)物進(jìn)行科學(xué)的耐久性評定和剩余壽命預(yù)測，選擇對其正確的修護(hù)處理方法；另一方面還可以研究沿海混凝土結(jié)構(gòu)的長期服役劣化規(guī)律以及耐久性參數(shù)隨暴露時間的演變關(guān)系，為沿海混凝土結(jié)構(gòu)工程的設(shè)計施工及質(zhì)量控制提供指導(dǎo)性的科學(xué)依據(jù)。本文主要針對大連港兩處碼頭的力學(xué)性能及耐久性做了調(diào)查研究，為大連灣海底隧道建設(shè)工程——混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性評估與120年壽命初步設(shè)計提供實際工程的數(shù)據(jù)依據(jù)。

2 大連沉箱預(yù)制場滑道碼頭簡介

在大連甘井子沉箱預(yù)制場滑道選擇分別建于1966年(服役50年)和2005年(服役11年)的兩處碼頭，具體地理位置見圖1。兩處碼頭均歸屬中交一航局，投入運營以來不曾進(jìn)行過系統(tǒng)的維修。所處海區(qū)為暖溫帶亞濕潤氣候大區(qū)，年平均氣溫為10℃左右，其中7～8月份氣溫最高，平均在25℃左右，最高可達(dá)38℃；1～2月份氣溫最低，平均在-5～-10℃，最低達(dá)-15℃以下。月降水量差異明顯，6～8月降水量占全年降水量的62.1%，1～2月降水量非常少，均不足10mm。多年平均濕度為66%，其中夏季相對濕度為70%以上，冬季濕度為60%以上。歷年平均高潮位+4.35m，平均低潮位-0.26m；歷年平均超潮差+2.08m。

圖1 滑道碼頭地理位置圖 Fig.1 Geographical position sketch of the slide pier

3 試驗方法

3.1 碼頭混凝土外觀檢測

依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50344-2004)對碼頭現(xiàn)場混凝土進(jìn)行外觀檢查。

3.2 現(xiàn)場耐久性測試與取樣

用電動沖擊鉆在取芯位置附近鉆一個直徑20mm，深70mm的孔洞，將孔洞內(nèi)的混凝土粉末清除干凈，用0.1%酚酞溶液滴在孔洞內(nèi)壁，用鋼尺測量碳化深度[6]。利用基于Wenner法的NJ-4000混凝土電阻率測試儀快速測試現(xiàn)場各區(qū)域混凝土電阻率。用ZZHI-2000型鉆機(jī)配合直徑100mm的鉆頭在大連甘井子沉箱預(yù)制廠滑道碼頭的大氣區(qū)、浪濺區(qū)、潮汐區(qū)分別鉆取芯樣數(shù)根。

3.3 混凝土芯樣性能的測試方案設(shè)計

在服役時間分別為50年和11年的大連甘井子沉箱預(yù)制廠滑道碼頭的大氣區(qū)、浪濺區(qū)、潮汐區(qū)用直徑100mm的鉆頭分別鉆取芯樣數(shù)根，同時測試各芯樣電阻率。并挑選不同碼頭不同區(qū)域的混凝土芯樣，從混凝土表面開始以1cm為單位分層鉆取粉末樣品。采用化學(xué)滴定方法得到不同深度混凝土的氯離子(包括自由氯離子與總氯離子)含量，由此確定混凝土表面氯離子含量、結(jié)合能力和表觀擴(kuò)散系數(shù)以及混凝土內(nèi)部的初始氯離子含量和無外界氯離子干擾的深度范圍。并對不受外界氯離子影響的內(nèi)部深層的混凝土芯樣進(jìn)行切割，作為初始混凝土用于RCM法[7](快速測定氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM)、電通量[7]以及室內(nèi)自然擴(kuò)散試驗。為實現(xiàn)室內(nèi)一維氯離子擴(kuò)散，將圓柱芯樣切片的環(huán)面均用環(huán)氧樹脂密封，并用碼頭所處海域海水對環(huán)面密封后的圓柱體切片進(jìn)行室內(nèi)浸泡實驗。進(jìn)一步研究實際結(jié)構(gòu)中混凝土的初期氯離子擴(kuò)散行為，結(jié)合實際工程服役若干年后的氯離子擴(kuò)散參數(shù)，能夠綜合掌握該工程結(jié)構(gòu)中混凝土的長期氯離子擴(kuò)散行為的演化規(guī)律。同時挑選芯樣從表層開始按不同深度切割，用于測試混凝土的抗壓強度[8]。

3.4 氯離子含量測試及氯離子擴(kuò)散數(shù)據(jù)處理方法

3.4.1氯離子含量測試 依據(jù)《水運工程混凝土試驗規(guī)程》(JTJ 270-98)，采用水溶法和酸溶法，借助化學(xué)滴定方法分別測試混凝土不同深度的自由氯離子含量(cf)和總氯離子含量(ct)。

3.4.2表面自由氯離子含量的計算 根據(jù)滴定得到的平均深度5、15、25、35、45、55、65、75、85、95和105mm處的自由氯離子含量數(shù)據(jù)，利用Excel分析軟件，通過回歸分析擬合兩者之間的關(guān)系。在得到的回歸關(guān)系式中，令深度x=0，即計算得到混凝土表面自由氯離子含量(cs)。

3.4.3氯離子結(jié)合能力的計算 根據(jù)實驗得到對應(yīng)的ct和cf數(shù)據(jù)，利用Excel數(shù)學(xué)軟件，并按照線性進(jìn)行回歸分析，得出線性關(guān)系如下：

ct=Kcf

(1)

然后推出結(jié)合氯離子含量：

cb=(K-1)cf

(2)

即結(jié)合能力：

R=K-1

(3)

3.4.4表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)的計算 計算該碼頭某一暴露時間的混凝土表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)(Dat)時，將氯離子的擴(kuò)散過程看作是一維半無限大體擴(kuò)散[9]，描述該混凝土氯離子擴(kuò)散規(guī)律的理論模型(常見的Fick第二擴(kuò)散定律公式)如下：

(4)

其中，c0和cf分別是混凝土內(nèi)的初始自由氯離子含量和擴(kuò)散時間t時的自由氯離子含量，cs是混凝土暴露表面的自由氯離子含量，erf是誤差函數(shù)。根據(jù)混凝土的自由氯離子含量與取樣深度之間的關(guān)系，利用SAS軟件基于最小二乘法計算混凝土的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)。

4 試驗結(jié)果與分析

4.1 碼頭混凝土破壞現(xiàn)狀

從現(xiàn)場看，服役50年的碼頭大氣區(qū)、浪濺區(qū)和潮汐區(qū)混凝土均存在明顯裂縫，其中潮汐區(qū)還存在一定凍融剝落現(xiàn)象，如圖2(a)所示。服役11年的碼頭混凝土主要是在潮汐區(qū)存在剝落現(xiàn)象，大氣區(qū)和浪濺區(qū)并無明顯損傷，如圖2(b)所示。兩個碼頭在各區(qū)域鉆芯深度(最大鉆芯深度為30cm)范圍內(nèi)均未觀察到有鋼筋存在。

圖2 滑道碼頭現(xiàn)場圖 (a) 1966年建造； (b) 2005年建造Fig.2 Current situation chart of the Slide pier (a) 1996 year; (b) 2005 year

4.2 混凝土的物理力學(xué)性能

碼頭混凝土的物理力學(xué)性能見表1所示。由表可見，各區(qū)域混凝土的表觀密度基本相同。暴露50年的滑道碼頭各區(qū)域的混凝土，采用卵石粗集料，其抗壓強度在22.9～39.5MPa之間；暴露11年的碼頭各區(qū)域混凝土，采用碎石粗集料，其抗壓強度在32.4～48.2MPa之間。說明長期服役過程中該兩個碼頭的混凝土抗壓強度仍都有保證。潮汐區(qū)混凝土較其他兩個區(qū)域表現(xiàn)出更高的抗壓強度，這可能是因其水化作用更充分。表中變異系數(shù)顯示出兩個碼頭大氣區(qū)的抗壓強度較其他區(qū)域表現(xiàn)出更高的離散性，這是由于取芯位置不同，混凝土的質(zhì)量存在一定差異。

4.3 混凝土耐久性測試結(jié)果

4.3.1混凝土的碳化深度 服役50年的滑道碼頭大氣區(qū)、浪濺區(qū)和潮汐區(qū)混凝土碳化深度分別為4、3和3mm。服役11年滑道碼頭的各區(qū)域混凝土因其強度較高，均無碳化現(xiàn)象。之前香港對其海邊建成的平均服役23年的93個大、中、小碼頭鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的調(diào)查發(fā)現(xiàn)[10]，碳化深度一般小于1mm；在海洋暴露30年后的日本混凝土構(gòu)件中[11]，碳化深度約為5mm。因此，海工混凝土結(jié)構(gòu)的碳化作用不明顯的原因在于，海洋環(huán)境濕度大，大氣中的二氧化碳向混凝土毛細(xì)孔中擴(kuò)散受到了抑制[5]。

4.3.2混凝土DRCM值、電通量ΦE和電阻率ρ 初始混凝土的電阻率、DRCM值和電通量的具體測試結(jié)果見表2和表3。由表可見，服役50年的滑道碼頭的DRCM值和電通量均明顯小于服役11年的滑道碼頭。混凝土的電通量主要受混凝土中毛細(xì)孔隙率、孔徑分布以及毛細(xì)孔通道長度的影響，孔徑越細(xì)、通道越長，電通量越小。氯離子擴(kuò)散系數(shù)主要受混凝土中總孔隙率的影響，孔隙率越大，擴(kuò)散系數(shù)越大。利用能反映混凝土致密程度的電阻率數(shù)據(jù)也能證明這一點，從表2和表3中電阻率數(shù)據(jù)可以看出，服役50年滑道碼頭的電阻率要明顯大于服役11年滑道碼頭的電阻率，說明服役50年的碼頭混凝土內(nèi)部更加密實，這不僅與兩個碼頭本身混凝土質(zhì)量有關(guān)，相關(guān)研究表明[5]混凝土的微觀結(jié)構(gòu)在長期水化作用下會得到改善，海水中的物質(zhì)對表層混凝土的毛細(xì)孔有填充作用，所以長時間暴露的混凝土更加密實。

表1 滑道碼頭混凝土的物理力學(xué)性能Table 1 Physical and mechanical properties of concrete from the slide pier

表2 RCM法試驗結(jié)果及對應(yīng)芯樣的電阻率Table 2 Test results of RCM method and resistivity of corresponding core samples

根據(jù)Nernst-Einstein方程，混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)與其電阻率之間具有明確的倒數(shù)理論關(guān)系，為研究混凝土的DRCM值與電阻率之間的相關(guān)性，除本文現(xiàn)場碼頭的試驗數(shù)據(jù)外，還收集了已公開發(fā)表的文獻(xiàn)資料[12-14]。氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM值和電阻率之間的相關(guān)關(guān)系如圖3所示。由圖可以看出，氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM值與電阻率倒數(shù)存在線性相關(guān)性，且線性相關(guān)性顯著。當(dāng)僅利用本文碼頭試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合時，相關(guān)關(guān)系為：DRCM=40.84ρ-1+1.7288，n=13，相關(guān)系數(shù)為0.8857，當(dāng)取顯著水平α=0.01時，臨界相關(guān)系數(shù)為0.8267，也表明DRCM與電阻率倒數(shù)存在顯著線性相關(guān)性。由于電阻率測試比DRCM值測試方法更加簡單，并且可以對混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行現(xiàn)場的非破損重復(fù)測試，因此，積累更多的實驗室與實際工程數(shù)據(jù)，建立海洋混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM值與電阻率之間的相關(guān)關(guān)系，將有助于對海工混凝土結(jié)構(gòu)的氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM值進(jìn)行快速預(yù)測與跟蹤，對非破損評價海洋混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性具有較重要的實用價值。

表3 電通量測試結(jié)果及對應(yīng)芯樣的電阻率Table 3 Results of rapid chloride permeability test and resistivity of corresponding core samples

圖3 DRCM與電阻率之間的相關(guān)關(guān)系Fig.3 Relationship of RCM and resistivity

4.4 混凝土氯離子含量分布規(guī)律及其擴(kuò)散參數(shù)(自然擴(kuò)散法)

4.4.1氯離子含量分布 圖4和圖5是不同碼頭、不同區(qū)域混凝土的自由氯離子含量和總氯離子含量的分布曲線。結(jié)果表明，各碼頭各區(qū)域混凝土自由氯離子含量與總氯離子含量分布規(guī)律基本一致，均隨著深度的增加不斷減少，直至一定深度逐步趨于穩(wěn)定。對于大氣區(qū)或部分浪濺區(qū)芯樣，存在0～10mm深度范圍的表面擴(kuò)散對流區(qū)[15]，該范圍內(nèi)的氯離子含量因雨水沖刷與對外擴(kuò)散作用，明顯低于相鄰10～20mm深度范圍的氯離子含量。 對于服役50年的滑道碼頭，由于暴露時間較長，大氣區(qū)、浪濺區(qū)和潮汐區(qū)混凝土在相同擴(kuò)散深度下的氯離子含量差異明顯。對于服役11年的滑道碼頭，由于暴露時間不長，僅近表層附近的氯離子含量有一定的差異，更深的內(nèi)部區(qū)域氯離子含量相差不大，3條曲線幾近重合

4.4.2表面自由氯離子含量 根據(jù)圖4和圖5所示數(shù)據(jù)，分別計算滑道碼頭分別暴露50年、11年后的表面自由氯離子含量、氯離子結(jié)合能力、表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)，計算結(jié)果如表4所示。

目前，針對混凝土表面自由氯離子含量隨暴露時間的變化規(guī)律已做了大量研究，描述混凝土表面自由氯離子含量時變性的模型有很多種[16-21]，本文主要利用試驗數(shù)據(jù)以及相關(guān)文獻(xiàn)數(shù)據(jù)[3,22-26]針對以下三種模型[17]研究混凝土表面氯離子含量與暴露時間的關(guān)系：

cs(t)=cs0+csmax(1-e-rt)

(5)

cs(t)=kt1-m+cs0

(6)

cs(t)=kt(1-m)/2+cs0

(7)

其中：cs(t)是t時刻的混凝土表面自由氯離子含量(%)，cs0是混凝土的初始自由氯離子含量(%)，csmax是穩(wěn)定后的混凝土表面自由氯離子含量的增量常數(shù)(%)，r為表征累積速率的擬合系數(shù)。k是時間常數(shù)，m是混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)的時間依賴指數(shù)。

圖4 服役50年碼頭各區(qū)域氯離子含量分布Fig.4 Chloride distribution of each region of the 50-year-service wharf

圖5 服役11年碼頭各區(qū)域氯離子含量分布Fig.5 Chloride distribution of each region of the 11-year-service wharf

表4 碼頭不同區(qū)域的氯離子擴(kuò)散參數(shù)(自然擴(kuò)散)Table 4 Diffusion parameters of chloride ions in different regions of wharfs (natural diffusion)

將數(shù)據(jù)按式(5)、(6)和(7)進(jìn)行擬合，其擬合關(guān)系如圖6所示，擬合參數(shù)取值及相關(guān)程度見表5所示。結(jié)果表明，混凝土表面自由氯離子含量隨暴露時間的延長而增大，且早期增長速度較快，隨后逐漸減緩。從表5中的相關(guān)系數(shù)與臨界相關(guān)系數(shù)的大小情況可以看出，混凝土表面氯離子含量與暴露時間的關(guān)系按式(5)、式(6)和式(7)擬合精度都很高。

圖6 碼頭混凝土表面自由氯離子含量與暴露時間的關(guān)系Fig.6 Relationship between the content of surface free chlorine ion and the time of exposure

4.4.3混凝土氯離子結(jié)合能力 滑道碼頭(1966年)混凝土的氯離子結(jié)合能力在0.1348～0.477之間，平均值0.2827，標(biāo)準(zhǔn)差0.15，變異系數(shù)54%。滑道碼頭(2005年)混凝土的氯離子結(jié)合能力平均值0.1835，標(biāo)準(zhǔn)差0.03，變異系數(shù)14%，最大值0.2129，最小值為0.1641。相關(guān)研究表明[27]：混凝土的氯離子結(jié)合能力與暴露時間無關(guān)，基本隨著水泥用量的增加而增強，并且水灰比越小，混凝土對氯離子的結(jié)合能力越強。所以碼頭混凝土結(jié)構(gòu)所采用的水灰比或水泥用量的不同都會造成氯離子結(jié)合能力的此種差異。

表5 各區(qū)域表面氯離子含量時變性Table 5 Time degeneration of surface chloride ion content of each area

* significance level α=0.01

4.4.4表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)及其衰減規(guī)律 利用海水浸泡的一維自然擴(kuò)散試驗，測定了碼頭結(jié)構(gòu)中不受氯離子污染的內(nèi)部芯樣混凝土在短時間(38d、40d和111d)暴露條件下的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)，測試結(jié)果見表6。結(jié)合暴露11年、50年的長期表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)試驗結(jié)果，研究表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)與暴露時間的關(guān)系，擬合結(jié)果如表7所示。隨著暴露時間的延長，混凝土的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)呈冪函數(shù)的下降關(guān)系，這與P.S.Mangat[28]的經(jīng)典研究結(jié)論是一致的，即：

Dt=Dit-m

(10)

表6 混凝土芯樣切片短期暴露的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)(自然擴(kuò)散)Table 6 Short term apparent chloride diffusion coefficient of concrete core samples slice (natural diffusion)

表7 表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)Dat與暴露時間的相關(guān)關(guān)系表Table 7 Table of correlation between apparent chloride diffusion coefficient Dat and exposure time

* significance level α=0.01

其中，Dt是暴露時間t時的氯離子擴(kuò)散系數(shù)，Di為1個時間單位時的氯離子擴(kuò)散系數(shù)，m是時間依賴性常數(shù)。由表7數(shù)據(jù)可以看出本文新滑道碼頭(2005年)的m值(0.682)要大于舊滑道碼頭(1966年)的m值(0.6125)，顯示出不同年代施工混凝土的質(zhì)量差異。

5 結(jié) 論

1.服役50年的碼頭大氣區(qū)、浪濺區(qū)和潮汐區(qū)混凝土均存在明顯裂縫，其中潮汐區(qū)還存在一定凍融剝落現(xiàn)象。服役11年的碼頭混凝土主要是在潮汐區(qū)存在剝落現(xiàn)象，大氣區(qū)和浪濺區(qū)并無明顯損傷。

2.由于海洋環(huán)境濕度大，大氣中的二氧化碳向混凝土毛細(xì)孔中擴(kuò)散受到了抑制，兩個碼頭混凝土碳化深度均十分有限。

3.服役若干年后碼頭混凝土的RCM法擴(kuò)散系數(shù)DRCM值與電阻率之間存在顯著相關(guān)關(guān)系。

4.海洋混凝土結(jié)構(gòu)在服役過程中，其表面自由氯離子含量隨著暴露時間的延長而增大，且早期增長較快，后期速度逐漸減緩，兩者符合典型的指數(shù)函數(shù)關(guān)系和冪函數(shù)關(guān)系。

[1] 王元戰(zhàn),周海鋒.鹽霧環(huán)境下受荷混凝土中氯離子擴(kuò)散試驗 [J].材料科學(xué)與工程學(xué)報, 2013, 31(5): 645～650.

[2] 張士萍,鄧敏,唐明述.混凝土凍融循環(huán)破壞研究進(jìn)展 [J].水運工程, 2008, 26(6): 114～118.

[3] Seung-Woo Pack, Min-Sun Jung, Ha-Won Song, et al. Prediction of Time Dependent Chloride Transport in Concrete Structure Exposed to a Marine Environment[J]. Cement and Concrete Research, 2010, 40(2): 302～312.

[4] K.H.Khayat, A.Tagnit-Hamou, N.Petrov. Performance of Concrete Wharves Constructed between 1901 and 1928 at the Port of Montreal[J].Cement and Concrete Research,2005, 35(2): 226～232.

[5] 范宏,付燕弟,趙鐵軍.暴露21年后混凝土的碳化及氯離子侵入研究[J].工業(yè)建筑, 2011, 41(5): 14～18.

[6] 回彈法檢測混凝土抗壓強度技術(shù)規(guī)程[S]. JTJ/T 23-2011.

[7] 普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)[S]. GB/T 50082-2009.

[8] 水運工程混凝土試驗規(guī)程[S]. JTJ270-98.

[9] 余紅發(fā).鹽湖地區(qū)高性能混凝土的耐久性、機(jī)理與使用壽命預(yù)測方法[D]. 東南大學(xué)博士學(xué)位論文, 孫偉, 南京, 2004. 5.

[10] Taywood Engineering Ltd. Condition Audit of Reinforced Concrete Piers and Review of Concrete Design for the Marine Environment Executive Summary [R]. 1966.

[11] Mohammed T U,Hamada H,Yamaji T.Concrete After 30 Years Exposure-Part Ⅱ:Chloride Ingress and Corrosion of Steel Bars[J]. ACI Material Journal, 2004, 101(1): 13～18.

[12] 鄧法.混凝土耐久性無損檢測技術(shù)應(yīng)用研究[D].廣州大學(xué)碩士學(xué)位論文,程從密,范志宏,廣州,廣州大學(xué), 2014.5.

[13] 趙卓,曾力,王東煒.混凝土電阻率與氯離子擴(kuò)散系數(shù)間的相關(guān)性試驗[J].鄭州大學(xué)學(xué)報, 2013, 34(6): 76～79.

[14] R.van Noort, M.Hunger, P.Spiesz. Long-term Chloride Migration Coefficient in Slag Cement-based Concrete and Resistivity as Alternative Test Method[J]. Construction and Building Materials, 2016, 115: 746～759.

[15] Odd E. Gj?rv. Durability Design of Concrete Structures in Severe Environments[M]. Taylor & Francis, 2009.

[16] Stephen L A, Dwayne A J, et al. Prediction the Service Life of Concrete Marine Structure:an Environmental Methodology[J].ACI Structure Journal, 1998, 95(2): 205～214.

[17] Uji K, Matsuoka Y, Maruya T. Formulation of an Equation for Surface Chloride[M]. Corrosion of Reinforcement in Concrete, Elsevier Applied Science, 1990， 258～267.

[18] Costa A, Appleton J. Chloride Penetration into Concrete in Marine Environment-PartⅠl: Prediction of Long Term Chloride Penetration[J]. Materials and Structures, 1999, 32(5): 354～359.

[19] Song Ha-won, Lee Chang-Hong, Ki Yong Ann. Factors Inurning Chloride Transport in Concrete Structures Exposed to Marine Environments[J].Cement & Concrete composites, 2008,30(2): 113～121.

[20] Mumtaz K Kassir, Michel Ghosn. Chloride-induced Corrosion of Reinforced Concrete Bridge Decks[J].Cement and Concrete Researsh, 2002, 32(1): 139～143.

[21] 余紅發(fā),孫偉,麻海燕.混凝土氯離子擴(kuò)散理論模型的研究I——基于無限大體的非穩(wěn)態(tài)齊次與非齊次擴(kuò)散問題[J]. 南京航空航天大學(xué)學(xué)報, 2009, 41(2): 276～280.

[22] O.Tronconis de Rincon, P. Castro, EI. Moreno,et al. Chloride Profiles in Two Marine Structures-meaning and Some Predictions[J]. Build Environment, 2004, 39(9): 1065～1070.

[23] P Ghods, M Chini, R Alizadeh, M Hoseini. The Effect of Different exposure Conditions on the Chloride Diffusion into Concrete in the Persian Gulf Region[C].Proceedings of the ConMAT Conference, Vancouver (Canada): University of British Columbia, 2005.

[24] Oh BH, Jang SY. Effects of Materials and Environmental Parameters on Chloride Penetration Profiles in Concrete Structures[J]. Cement and Concrete Research, 2007, 37(1): 47～53.

[25] Chalee W, Jaturapitakkul C, Chindaprasirt P. Predicting the Chloride Penetration of Fly Ash Concrete in Seawater[J]. Marine Struct, 2009, 22(3): 341～353.

[26] Chalee W, Ausapanit P, Jaturapitakkul C. Utilization of Fly Ash Concrete in Marine Environment for Long Term Design Life Analysis[J]. Materials and Design, 2010, 31(3): 1242～1249.

[27] 劉俊龍,余紅發(fā),孫偉,陳樹東.混凝土氯離子結(jié)合能力的影響因素規(guī)律性研究[J].硅酸鹽通報, 2011, 30(1): 172～176.

[28] P. S. Mangat, B. T. Molloy. Prediction of Long Term Chloride Concentration in Conrete[J]. Materials and Structures, 1994, 27(6): 338～346.