模擬自然條件下UHPC-TPO復合構件耐老化性能研究

李 嘉，趙 昭，王萬鵬，陳 衛(wèi)

(1. 湖南大學 土木工程學院，湖南 長沙 410082； 2. 湖南大學 風工程與橋梁工程湖南省重點實驗室，湖南 長沙410082)

0 引 言

超高性能混凝土(ultra-high performance concrete,UHPC)被認為是過去三十年中最具創(chuàng)新性的水泥基工程材料，其主要成分為水泥、粉煤灰、礦渣、硅灰、石英砂、石英粉、鋼纖維等，不含粗骨料。超高性能混凝土結(jié)構致密并具有優(yōu)良的力學性能及耐久性，其抗壓強度為120～180 MPa，抗拉強度為7～10 MPa，極限拉應變?yōu)槠胀ɑ炷恋?0～100倍，氣體滲透系數(shù)比普通混凝土低1～2個數(shù)量級，氯離子滲透系數(shù)僅為普通混凝土的1/50[1-3]。

筆者通過材料組分優(yōu)化及密實配筋，已成功將UHPC應用于鋼橋面工程中，即：鋼橋面上鋪筑35～50 mmUHPC，將鋼橋面轉(zhuǎn)變成組合橋面，再在其上鋪筑10～15 mm薄層聚合物混凝土面層TPO(thin polymer overlay)。TPO是以環(huán)氧樹脂為膠結(jié)劑，以堅硬耐磨玄武巖為集料的高效能結(jié)構材料，厚度一般為6～20 mm。相對于瀝青面層，TPO能有效減輕橋梁自重，具有更好的路用性能，能提供長久的抗滑能力，溫度穩(wěn)定性好、無車轍和推移破壞，服役壽命可達20年左右[4-5]。近年的理論研究與實橋監(jiān)測表明，該新型橋面體系能極大提高鋼橋面剛度，有效改善鋪面層受力狀態(tài)，大幅提高鋼橋橋面抗疲勞壽命，有望綜合解決鋼橋面結(jié)構開裂和鋪裝層破損兩大問題[6-8]。

鋪面材料TPO直接與外界環(huán)境接觸，受高溫、陽光和水等因素作用，可能會出現(xiàn)老化現(xiàn)象，進而影響UHPC-TPO層間黏結(jié)性能。目前國內(nèi)外關于鋪裝材料耐老化研究主要針對瀝青及瀝青混合料，模擬環(huán)境有紫外光、熱氧、含鹽高濕等。吳少鵬等[9]指出紫外光老化是瀝青混合料老化的主要原因，且道路瀝青光氧老化研究可分為瀝青膠結(jié)劑本身光氧老化和瀝青混合料的光氧老化；周燕等[10]采用紅外光譜實驗從微觀官能團角度分析了瀝青熱老化機理，為瀝青抗老化研究和瀝青路面養(yǎng)護提供參考；張爭奇等[11]選擇50 ℃實驗溫度，配制了0%、5%、10%這3種質(zhì)量濃度的鹽溶液并進行干濕循環(huán)，分析了高溫、鹽分、水分耦合作用下對瀝青混合料耐久性影響。目前學界對環(huán)氧鋪裝材料在環(huán)境因素下的耐老化研究較少，且主要集中于溫度因素上。方星等[12]重點模擬了常溫和高溫下環(huán)氧鋪裝材料的使用性能，結(jié)果表明其具有優(yōu)異的層間黏結(jié)性能；崔樹華等[13]采用三點小梁彎曲試驗研究了不同溫度下環(huán)氧鋪裝材料的斷裂性能，得出環(huán)氧鋪裝材料比瀝青混合料具有更優(yōu)異的高溫性能。因此現(xiàn)有研究并不適用于新型材料薄層聚合物混凝土TPO。

為探究TPO面層受外界環(huán)境作用對UHPC-TPO層間黏結(jié)性能的影響，筆者基于4種環(huán)境條件(“紫外光照”、“紫外光照+水浸泡”、“紫外光照+10%NaCl溶液浸泡”、“紫外光照+高溫”)，采用拉拔強度和剪切強度評價老化前后UHPC-TPO層間黏結(jié)性能；采用滲水率、表面構造深度評價老化前后TPO路用性能。以期為新型鋪裝體系的進一步推廣應用、尤其是UHPC-TPO耐老化研究提供參考。

1 UHPC-TPO復合構件制備

1.1 原材料

UHPC主要由水泥、硅灰、石英粉、高效減水劑、混合鋼纖維等組成。其中，鋼纖維體積總摻量為3.5%。

TPO材料由聚氨酯環(huán)氧樹脂、玄武巖集料組成。其中聚氨酯環(huán)氧樹脂分為A、B兩種組分，按質(zhì)量比3∶1混合使用，固化后技術性質(zhì)如表1；玄武巖集料選用粒徑2.36、1.18 mm按1∶1(質(zhì)量比)混合，級配如表2。

表1 聚氨酯環(huán)氧樹脂固化屬性Table 1 Properties of cured polyurethane epoxy binders

表2 試驗用集料級配Table 2 Gradation of aggregate for testing

1.2 試件制備

制作尺寸為300 mm×300 mm×35 mm的UHPC基板，澆注成型后立即在表面覆蓋塑料薄膜減少水分蒸發(fā)，在室溫下自然養(yǎng)護48 h，待UHPC終凝后，拆模并進行蒸汽養(yǎng)護，蒸養(yǎng)溫度控制在90～100 ℃，連續(xù)蒸養(yǎng)48 h。自然晾干后，先清理UHPC層表面浮漿，并用壓縮空氣吹凈表面浮塵，隨后進行表面拋丸處理。

采用層鋪法在UHPC基板上鋪筑TPO：第1次樹脂用量為1.23 kg/m2、玄武巖用量為8.14 kg/m2；第2層樹脂用量為2.86 kg/m2、玄武巖用量為8.14 kg/m2，TPO厚度為10 mm。在室內(nèi)通風環(huán)境下放置48 h后拆模。

本次共制備300 mm×300 mm×45 mm UHPC-TPO復合試板共20塊，其中12塊切割成98 mm×98 mm×45 mm尺寸的試件共108塊，用于拉拔試驗和斜剪試驗；另8塊試板用于滲水試驗和表面構造深度測試。

2 自然條件模擬

我國大跨徑橋梁主要修建在南方，考慮南方夏季高溫、紫外線強、濕度大等環(huán)境條件，再加上橋面可能遭受海霧及除冰鹽的侵蝕，故筆者以紫外光照、飽水浸泡、氯鹽侵蝕、高溫為模擬對象，通過單環(huán)境因素及雙因素耦合作用，探討自然條件對UHPC-TPO復合構件力學性能和路用性能影響。

2.1 紫外光照模擬

太陽光中的紫外光是引起橋面服役期間發(fā)生老化的主要自然因素之一。TPO面層以環(huán)氧樹脂(環(huán)氧樹脂作為一種聚合物)為膠結(jié)劑，在紫外光照射下可發(fā)生降解[14]，致使其性能劣化，與集料之間的黏結(jié)變?nèi)酰瑥亩鴮е录厦撀洌绊慣PO耐久性。

目前，紫外光照的實現(xiàn)方法主要有2類：室內(nèi)環(huán)境箱模擬和室外自然大氣暴露[15-18]。鑒于目前尚無環(huán)氧樹脂及聚合物紫外老化試驗的標準和規(guī)范，而影響材料紫外老化的因素主要有紫外光照強度(W·m-2)與暴露時間(h)等。參照文獻[19]，筆者采用光照強度與時間累積效率380(W·m-2·h)，間隔12 h為1次紫外光照循環(huán)，共循環(huán)12次。紫外光照強度采用紫外線強度檢測儀測得，無論試件置于室內(nèi)環(huán)境箱或室外光照條件下，只要達到等效紫外光照效率，即可實現(xiàn)紫外光照簡化模擬。

2.2 含鹽高濕環(huán)境模擬

沿海地區(qū)高濃度海霧、冬季用除冰鹽和融雪劑等往往都能成為NaCl的載體[20]滲入到橋面中。當氯鹽溶液與TPO接觸后，由于其表面張力比環(huán)氧樹脂大，更易侵入膠結(jié)劑與集料結(jié)合處與膠結(jié)劑發(fā)生置換，降低了膠結(jié)劑與集料的黏附性，再加上荷載和溫度脹縮反復作用，將加劇集料的剝落。

張苛等[21]基于含鹽高濕環(huán)境腐蝕作用，設計配制了10%濃度的NaCl溶液，在室溫20 ℃下，將養(yǎng)護完成后的UHPC-TPO復合試件全部浸泡在溶液中，持續(xù)浸泡24 h后取出，室溫下放置12 h為一次干濕循環(huán)，共循環(huán)12次。為保持氯離子濃度基本恒定，容器加蓋以減少溶劑蒸發(fā)，每10 d更換一次溶液。

2.3 高溫環(huán)境模擬

TPO環(huán)氧樹脂成分中存在大量輕質(zhì)組分，在高溫環(huán)境下這些輕質(zhì)成分容易揮發(fā)，致使環(huán)氧樹脂發(fā)脆、出現(xiàn)裂紋、力學性能下降；另外，環(huán)氧樹脂暴露在空氣中被氧氣、臭氧等具有氧化作用的化學物質(zhì)氧化后會產(chǎn)生鍵的斷裂[22]。

鑒于目前關于環(huán)氧樹脂或TPO高溫老化模擬暫無規(guī)范可循，筆者參考文獻[23]，進行高溫加速老化模擬。將制備好的UHPC-TPO復合試件放入(85±3)℃的烘箱中，在強制通風條件下連續(xù)加熱24 h，之后關閉烘箱，打開箱門，經(jīng)自然冷卻不少于16 h至室溫，該過程為1次循環(huán)，本試驗初步確定總循環(huán)次數(shù)為7次。

2.4 自然條件模擬

橋面暴露在自然環(huán)境中，溫度、濕度、太陽光照、含鹽海霧等因素將對橋面鋪裝的耐久性產(chǎn)生不利影響。筆者考慮從單環(huán)境因素到雙環(huán)境因素耦合作用，模擬自然條件下UHPC-TPO復合試件老化過程。分別采用紫外光照(環(huán)境1)、紫外光照+水浸泡(環(huán)境2)、紫外光照+氯鹽溶液浸泡(環(huán)境3)、紫外光照+高溫(環(huán)境4)這4種環(huán)境模擬方式，如表3。其中前3種方式循環(huán)次數(shù)為3、6、9、12次，第4種方式循環(huán)次數(shù)為1、3、5、7次。

表3 環(huán)境模擬方式匯總Table 3 Summary sheet of environmental simulations

3 UHPC-TPO復合件耐老化性能

將完成環(huán)境模擬后的UHPC-TPO復合構件取出，靜置待用。力學性能和路用性能試驗主要內(nèi)容包括：① TPO-UHPC層間拉拔試驗；② TPO-UHPC層間斜剪試驗；③ 滲水試驗；④ 表面構造深度。

3.1 力學性能試驗

3.1.1 拉拔試驗

測試復合試塊拉拔強度，分析不同循環(huán)次數(shù)下TPO-UHPC層間黏結(jié)性能變化規(guī)律。參考美國標準試驗方法ASTM C1583/C1583M-13，對經(jīng)切割后的試塊進行拉拔試驗。采用TJ-10型碳纖維黏結(jié)強度檢測儀測試組合試塊層間黏結(jié)強度。不同環(huán)境條件下拉拔典型破壞面如圖1。

圖1 拉拔典型破壞形態(tài)Fig. 1 Typical failure modes of pull-off test

從圖1可見：① 老化后拉拔破壞面均位于TPO-UHPC層間交界處，破壞面平整，表明層間為薄弱部位；② 環(huán)境3〔圖1(c)〕和環(huán)境4〔圖1(d)〕，TPO底面環(huán)氧樹脂膠結(jié)劑由最初透明黃色變成棕色，顏色明顯變深，說明其樹脂老化程度較嚴重。其測試結(jié)果見表4。

由表4可知：① 隨著循環(huán)次數(shù)增加，TPO-UHPC復合構件層間黏結(jié)強度逐漸下降；② 不同環(huán)境條件下，TPO-UHPC界面性能劣化程度存在差異。

不同環(huán)境條件對層間黏結(jié)強度影響見圖2。

表4 拉拔試驗結(jié)果Table 4 Results of pull-off tests MPa

注：()內(nèi)數(shù)字表示環(huán)境4相應循環(huán)次數(shù)。

圖2 模擬自然條件下黏結(jié)強度對比Fig. 2 Comparison of bond strengths in simulated natural conditions

根據(jù)圖2可知：① 循環(huán)次數(shù)相同時，環(huán)境1、2結(jié)果相近，說明紫外光照附加飽水條件后，界面強度變化微小，水對TPO-UHPC黏結(jié)強度影響可忽略；② 對環(huán)境3、4，隨循環(huán)次數(shù)增加，黏結(jié)強度明顯下降，說明飽水氯鹽及高溫環(huán)境對TPO-UHPC黏結(jié)強度有較大影響。

不同環(huán)境條件，黏結(jié)強度變化曲線見圖3。

通過分析測試數(shù)據(jù)及其變化規(guī)律，由圖3可知，指數(shù)形式能較好擬合循環(huán)次數(shù)與層間黏結(jié)強度之間關系，如式(1)：

y=a+c×e(-x/b)

(1)

式中：y為層間黏結(jié)強度，MPa；a、b、c為回歸參數(shù)；x為循環(huán)次數(shù)。

由圖3可看出：① 環(huán)境1～3〔圖3(a)～(c)〕中，前6次循環(huán)的強度下降幅度大，隨后曲線平緩，強度降幅減小，經(jīng)12次循環(huán)，數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)定；② 對環(huán)境4〔圖3(d)〕，隨著循環(huán)次數(shù)增加，TPO-UHPC黏結(jié)強度逐漸下降，7次循環(huán)后變化趨勢仍不確定。

3.1.2 斜剪試驗

采用斜剪試驗模擬車輛水平力與垂直力綜合作用下TPO-UHPC的受力狀態(tài)。界面抗剪試驗參考美國標準試驗方法ASTM C882/C882M-13進行。

在常溫20 ℃下，將試塊置于45°斜剪試模中，對中校準后施加荷載，控制加載速率為1 kN/s，觀察試驗過程，直至荷載數(shù)據(jù)不再增加，記錄試件破壞形態(tài)和儀表讀數(shù)。

斜剪強度計算如式(2)：

τ= sin 45°×F/S

(2)

式中：τ為層間抗剪強度，MPa；F為試件破壞荷載，kN；S為試件橫截面積，mm2。

斜剪典型破壞形態(tài)見圖4，測試結(jié)果見表5。

圖3 UHPC-TPO黏結(jié)強度與循環(huán)次數(shù)的關系Fig. 3 Relationship between bond strengths and cycle numbers

從圖4可見：① 剪切破壞同樣出現(xiàn)在層間交界處，因此需要重視TPO-UHPC可靠連接問題；② 這4種環(huán)境條件下，斜剪典型破壞形態(tài)無明顯差別，但對于環(huán)境3、4，上層TPO底面環(huán)氧樹脂膠結(jié)劑顏色明顯變深，說明其樹脂老化程度較嚴重。

由表5可知：① 隨著循環(huán)次數(shù)增加，TPO-UHPC復合構件層間斜剪強度逐漸下降；② 不同環(huán)境條件下，TPO-UHPC界面性能劣化程度存在差異。

斜剪強度隨循環(huán)次數(shù)變化曲線見圖5；不同環(huán)境條件下斜剪強度對比見圖6。

圖4 不同環(huán)境條件斜剪典型破壞形態(tài)Fig. 4 Typical failure modes of shear test of four cases

MPa

圖5 斜剪強度與循環(huán)次數(shù)的關系Fig. 5 Typical failure modes of shear test of four cases

圖6 模擬自然條件下斜剪強度對比Fig. 6 Comparison of shear strengths in simulated natural conditions

由圖5、6可知：① 不同環(huán)境條件下，TPO-UHPC層間斜剪強度隨循環(huán)次數(shù)增加而下降；② 環(huán)境1～3〔圖5(a)～(c)〕，初始6個循環(huán)強度下降明顯，之后強度變化幅度減小，經(jīng)12次循環(huán)后，剪切強度趨于穩(wěn)定。這是因為TPO中環(huán)氧樹脂在紫外光下會發(fā)生降解，性能劣化，與集料間黏結(jié)性變?nèi)酰胶笃诶匣就瓿桑瑢娱g強度變得穩(wěn)定；且UHPC-TPO層間存在微裂縫和空隙，穿透力極強的氯離子和水進入結(jié)構內(nèi)部后與膠結(jié)劑發(fā)生置換，導致混合料松散，表現(xiàn)為最初幾次層間斜剪強度下降速度較快，隨著循環(huán)次數(shù)增加，在無外界荷載作用下，氯離子和水分無法更多透過結(jié)構致密的UHPC-TPO而進入界面，層間強度趨于穩(wěn)定。具體數(shù)據(jù)為：經(jīng)6次循環(huán)，環(huán)境1～3的斜剪強度分別由最初的15.34 MPa下降到11.05、10.9、9.97 MPa，降幅分別為27.97%、28.94%、35.01%；9～12次循環(huán)，斜剪強度分別由10.51、10.16、9.29 MPa下降到10.32、9.95、9.18 MPa，降幅僅為1.81%、2.07%、1.18%；③ 對環(huán)境4〔圖5(d)〕，隨著循環(huán)次數(shù)增加，TPO-UHPC斜剪強度逐漸下降，7次循環(huán)后變化趨勢仍不穩(wěn)定。究其原因為：環(huán)氧樹脂在高溫條件下，聚合物中輕質(zhì)組分揮發(fā)，膠黏劑分子結(jié)構發(fā)生改變，導致UHPC-TPO層間斜剪強度降低，7次循環(huán)后，熱老化仍未完全，故變化趨勢仍不穩(wěn)定。

由圖3、圖5可知：模擬自然條件下，拉拔強度與剪切強度隨循環(huán)次數(shù)變化規(guī)律基本一致。環(huán)境因素對UHPC-TPO層間強度的影響排序為：紫外光照+高溫>紫外光照+氯鹽浸泡>紫外光照+水浸泡>紫外光照。且斜剪強度隨循環(huán)次數(shù)劣化規(guī)律亦可用式(1)來表征。

由表4、表5發(fā)現(xiàn)：對環(huán)境1～3，經(jīng)過12次循環(huán)后，黏結(jié)強度由最初的4.27 MPa分別降至3.56、3.48、2.96 MPa，降幅為16.63%、18.5%、30.68%；對應斜剪強度由15.34 MPa分別降至10.32、9.95、9.18 MPa，降幅為32.72%、35.14%、40.16%。對環(huán)境4，經(jīng)過7次循環(huán)后，黏結(jié)強度由4.27 MPa降至2.8 MPa，降幅為34.43%；而斜剪強度由15.34 MPa降至8.59 MPa，降幅為44.0%。綜上所述，環(huán)境因素對UHPC-TPO層間斜剪強度影響大于黏結(jié)強度。

3.2 路用性能試驗

3.2.1 滲水試驗

為探究不同環(huán)境因素對TPO表面透水性及TPO-UHPC復合構件水穩(wěn)定性的影響，筆者將經(jīng)4種環(huán)境模擬后的試件靜置于常溫空氣中不少于16 h，使其完全干燥后開展?jié)B水試驗。

通過觀測儀器管的刻度發(fā)現(xiàn)，環(huán)境1～3經(jīng)12次循環(huán)后，環(huán)境4經(jīng)7次循環(huán)后，均未見水面明顯下降，即水面基本保持不變。從而表明環(huán)境因素對TPO-UHPC復合構件水穩(wěn)定性影響可忽略。

3.2.2 表面構造深度

表面構造深度是一項重要的路用性能，反映路面抗滑性；也可反映集料脫落情況，評價TPO結(jié)合料的耐老化性能。將經(jīng)過環(huán)境模擬后的試板取出，自然條件下冷卻至室溫并保持干燥。

測定結(jié)果按式(3)計算：

(3)

式中：hTD為表面構造深度，mm；V為砂的體積，25 cm3；D為攤平砂的平均直徑，mm。

4種不同環(huán)境條件下試板的表面構造深度測試結(jié)果見表6。

表6 不同環(huán)境條件表面構造深度測試結(jié)果Table 6 Test results of surface structure depth of four cases mm

由表6可看出：① 環(huán)境1～3，經(jīng)12次循環(huán)后，構造深度變化幅度約8%；環(huán)境4經(jīng)7次循環(huán)后，變化幅度約17%；② 經(jīng)4種環(huán)境模擬老化后，表面構造深度hTD≥1.0，滿足規(guī)范hTD≥0.55 mm要求[24]。

4 結(jié) 論

1)對力學性能，無論是層間黏結(jié)強度還是斜剪強度，在4種環(huán)境模擬條件下隨循環(huán)次數(shù)增加均減小；呈現(xiàn)出前期下降幅度大，后期下降幅度小的規(guī)律；且層間黏結(jié)強度的劣化規(guī)律可用指數(shù)函數(shù)y=a+c×e-x/b來表達。

2)無論是層間黏結(jié)強度還是斜剪強度，環(huán)境條件對其影響程度排序一致：紫外光照+高溫>紫外光照+氯鹽飽水>紫外光照+飽水>紫外光照。最不利環(huán)境耦合為高溫+紫外光照；故需重點關注高溫條件下受紫外線影響的UHPC-TPO層間黏結(jié)性能，且環(huán)境因素對斜剪強度影響大于拉拔強度。

3)4種不同環(huán)境模擬前后，滲水系數(shù)、表面構造深度等變化較小，故環(huán)境因素影響可忽略。

4)對環(huán)境4，經(jīng)7次循環(huán)后變化趨勢仍不穩(wěn)定，建議增加循環(huán)次數(shù)。

筆者通過試驗研究，初步掌握了UHPC-TPO復合構件在模擬自然條件下的劣化規(guī)律，但鑒于目前對于試驗方法暫無規(guī)范可循，后續(xù)研究中將進一步完善試驗設計，開展專題研究，以建立UHPC-TPO復合構件性能預測模型、完善現(xiàn)有規(guī)范。

參考文獻(References)：

[1] GRAYBEAL B.Ultra-HighPerformanceConcrete.TechNote,FHWA-HRT-11-038[R].McLean, VA: Federal Highway Administr- ation, 2011.

[2] WILLE K, NAAMAN A E, PARRAMONTESINOS G J. Ultra-high performance concrete with compressive strength exceeding 150 MPa(22 ksi): asimpler way[J].ACIMaterialsJournal, 2011, 108(1):46-54.

[3] 史才軍，肖江帆，曹張，等.材料組成對UHPC性能的影響[J].硅酸鹽通報，2013，32(6)：1005-1011.

SHI Caijun, XIAO Jiangfan, CAO Zhang, et al. Effects of UHPC constituents on its properties[J].BulletinofChineseCreamicSociety,2013, 32(6):1005-1011.

[4] 李嘉，李杰，陳衛(wèi)，等.鋼橋面-超薄UHPC-TPO組合鋪裝體系抗彎疲勞性能研究[J].重慶交通大學學報(自然科學版)，2017， 36(4)：1-6.

LI Jia,LI Jie, CHEN Wei, et al. Bend fatigue resistance performance of composite pavement system with steel deck-ultra thin UHPC-TPO layer[J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience),2017, 36(4):1-6.

[5] FOWLER D W, WHITNEY D W.Long-TermPerformanceofPolymerConcreteforBridgeDecks[R]. Washington DC: Transportation Research Board, NCHRP Synthesis, 2011.

[6] 李嘉，楊波，邵旭東，等.鋼橋面-薄層CRRPC組合結(jié)構栓釘連接件抗剪疲勞性能研究[J].土木工程學報，2016，49(6)：67-75.

LI Jia, YANG Bo, SHAO Xudong, et al. Research onshear fatigue of studs for composite deck system of steel slab and thin CRRPC layer[J].ChinaCivilEngineeringJournal, 2016, 49(6):67-75.

[7] SHAO Xudong, YI Dutao, HUANG Zhengyu, et al. Basicperformance of the composite deck system composed of orthotropic steel deck and ultrathin RPC layer[J].JournalofBridgeEngineering,2013,18(5): 417-428.

[8] 邵旭東，張松濤，張良，等.鋼-超薄UHPC層輕型組合橋面性能研究[J].重慶交通大學學報(自然科學版)，2016，35(1)：16-21.

SHAO Xudong,ZHANG Songtao，ZHANG Liang，et al. Research onlight-type composite bridge deck system with steel and ultra-thin UHPC layer[J].JournalofChongqingJiaotongUniversity(NaturalScience), 2016, 35(1): 16-21.

[9] 吳少鵬，龐凌，余劍英，等.瀝青光氧老化研究進展[J].石油瀝青，2007，21(2)：1-6.

WU Shaopeng, PANG Ling, YU Jianying, et al. Research progress on photo-oxidation aging of asphalt[J].PetroleumAsphalt, 2007, 21(2):1-6.

[10] 周燕，吉鵬飛，張凱，等.瀝青熱老化紅外光譜分析[J].天津城建大學學報，2016，22(2)：109-112.

ZHOU Yan, JI Pengfei, ZHANG Kai, et al. Analysis of the infrared spectrum for thermal aging of asphalt[J].JournalofTianjinChengjianUniversity, 2016, 22(2):109-112.

[11] 張爭奇，王志祥，李志宏，等.含鹽高濕環(huán)境下瀝青混合料耐久性[J].北京工業(yè)大學學報，2015，41(9)：1365-1374.

ZHANG Zhengqi, WANG Zhixiang, LI Zhihong, et al. Durability of asphalt pavement under salty and humid environment[J].JournalofBeijingUniversityofTechnology, 2015, 41(9):1365-1374.

[12] 方星，王興昌，磨煉同，等.薄層環(huán)氧抗滑鋪裝材料加速加載試驗研究[J].公路，2010(10)：214-219.

FANG Xing, WANG Xingchang, MO Liantong, et al. A study on accelerated load testing of thin epoxy anti-skid overlay[J].Highway, 2010(10): 214-219.

[13] 崔樹華，盧鋼，方星，等.環(huán)氧薄層鋪裝材料斷裂性能試驗研究[J].建材世界，2013，34(2)：38-42.

CUI Shuhua, LU Gang, FANG Xing, et al. Experimental investigation of fracture properties of thin epoxy overlay materials[J].TheWorldofBuildingMaterials, 2013, 34(2): 38-42.

[14] XIE Fang, LIU Liwu, GONG Xiaobo, et al. Effects of accelerated aging on thermal, mechanical and shape memory properties of cyanate-based shape memory polymer: I vacuum ultraviolet radiation[J].PolymerDegradationandStability, 2017, 138:91-97.

[15] 周威，文俊，蔡芳昌，等.環(huán)氧瀝青在模擬自然條件下的老化機理研究[J].膠體與聚合物，2016，34(3)：122-124.

ZHOU Wei, WEN Jun, CAI Fangchang, et al. Study on the aging mechanism of epoxy-asphalt under simulated natural conditions[J].ChineseJournalofColloid&Polymer, 2016,34(3): 122-124.

[16] 喬琨，朱波，高學平，等.紫外老化對碳纖維增強環(huán)氧樹脂復合材料性能的影響[J].功能材料，2012，43(21)：2989-2992.

QIAO Kun, ZHU Bo, GAO Xueping, et al. Influence of artificial accelerating UV aging on carbon fiber reinforced epoxy composite[J].JournalofFunctionalMaterials, 2012, 43(21): 2989-2992.

[17] ZHANG Canlin, YUJianying, XU Song, et al. Influence of UV aging on the rheological properties of bitumen modified with surface organic layered double hydroxides[J].Construction&BuildingMaterials, 2016, 123:574-580.

[18] 倪曉雪，李曉剛，張三平，等.環(huán)氧膠粘劑在典型大氣環(huán)境中的老化行為[J].腐蝕與防護，2010，31(4)：276-278.

NI Xiaoxue, LI Xiaogang, ZHANG Sanping, et al. Aging behavior of epoxy-adhesive in typical atmospheric environments[J].Corrosion&Protection, 2010,31(4): 276-278.

[19] ZHANG Henglong, YU Jianying, WANG Huacai,etal. Investigation of microstructures and ultraviolet aging properties of organo-montmorillonite/SBS modified bitumen[J].MaterialsChemistryandPhysics, 2011, 129(3): 769-776.

[20] 張苛，張爭奇.含鹽高濕環(huán)境對瀝青混合料性能及內(nèi)部形態(tài)的影響[J].武漢理工大學學報，2014，36(9)：48-53.

ZHANG Ke, ZHANG Zhengqi. Influence of salty and humid environment on asphalt mixture performance and microstructure[J].JournalofWuhanUniversityofTechnology, 2014,36(9): 48-53.

[21] 張苛，張爭奇.含鹽高濕環(huán)境瀝青混合料力學特性的劣化[J].華南理工大學學報(自然科學版)，2015，43(8)：106-112.

ZHANG Ke, ZHANG Zhengqi. Deterioration of mechanical properties of asphalt mixture in salty and humid environment[J].JournalofSouthChinaUniversityofTechnology(NaturalScienceEdition), 2015,43(8): 106-112.

[22] 高巖磊，崔文廣，牟微，等.環(huán)氧樹脂粘合劑熱氧老化行為研究[J].化工新型材料，2011，39(2)：72-74.

GAO Yanlei, CUI Wenguang, MU Wei, et al. Study on thermo-oxidation aging performance of epoxy adhesive[J].NewChemicalMaterial, 2011,39(2): 72-74.

[23] 交通運輸部公路科學研究院.公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程：JTG E20—2011[S].北京：人民交通出版社，2011.

Research Institute of Highway Ministry of Transport.StandardTestMethodsofBitumenandBituminousMixturesforHighwayEngineering:JTGE20—2011[S].Beijing:China Communications Press,2011.

[24] 中交公路規(guī)劃設計院.公路瀝青路面設計規(guī)范：JTG D50—2006[S].北京：人民交通出版社，2006.

CCCC Highway Consultants Co, Ltd.SpecificationsforDesignofHighwayAsphaltPavement:JTGD50—2006[S].Beijing: China Communications Press,2006.