邊曉亞,白俊龍,張 軍
1.黃土地區公路建設與養護技術交通行業重點實驗室,山西 太原 030006;2.武漢工程大學土木工程與建筑學院,湖北 武漢 430074
凍融做為強風化過程,容易造成土體膨脹產生裂縫而改變土體的結構,對土體工程性質產生較大影響[1]。加拿大北部不列顛哥倫比亞Mount Robson公園一處泥石流的形成就是因為表層土經凍融后結構變得松散,加之融雪水與季節性凍土融化水在凍結層頂部聚集而導致的邊坡失穩[2]。因此,在季節性凍土區進行工程建設應充分考慮凍融循環對土體邊坡穩定性的影響。
在邊坡穩定性研究中經常通過建立隨機場來分析問題。Zhu等[3]研究了一種生成多變量交叉相關隨機場的通用方法,并對各向異性的波動和交變參數的各向異性進行了驗證。楊勇等[4]針對西安黃土土性參數變化,通過建立隨機場的方式研究了黃土土性參數相互之間的關系。楊勇等[5]還就相同地段土性參數的相關距離進行統計分布特性研究。安民等[6]通過研究西北黃土地區邊坡設計選型問題,從空間分布上研究黃土土性相關距離分布情況。楊勇等[7]采用遞推空間法計算了西安黃土的相關距離均值,分析均值變化的空間范圍和黃土土性參數指標折減系數的變化情況。倪萬魁等[8]通過建立土層隨機場的方式,更加清晰地研究了黃土主要力學指標的變化規律。
土性參數變化是影響邊坡穩定性的重要因素,廖紅建等[9]在分析黃土邊坡失穩的發生過程和破壞機制時,針對不同含水率的黃土邊坡穩定性進行了分析。胡再強等[10]通過不同溫度下的凍融循環研究了黃土的黏聚力和內摩擦角的變化規律,及黃土凍融條件下黃土強度的變化規律。Guo等[11]在研究某高速公路路基加寬一側路塹邊坡時,通過實地監測、室內試驗與數值模擬,研究了凍融過程中邊坡土體含水率隨地溫的變化規律、含水率對邊坡土體物理力學指標以及邊坡穩定的影響規律。武丹[12]通過開展室內試驗,分析了凍融循環次數和凍結溫度對路基原土和黃土填料抗剪強度的影響,并在黃土路基邊坡穩定性分析中驗證了試驗結果的正確性。王掌權等[13]在反復凍融條件下研究了黃土邊坡穩定性的變化情況,發現黃土邊坡凍融滑裂面與季節凍融深度線近似重合。胡偉等[14]在研究凍融對蘭州飽和黃土邊坡穩定性時,發現了凍融前后安全系數隨干容重變化的規律并對邊坡穩定性進行了分析。
由于試驗所選土樣自身土性的不同、試驗條件及凍融循環方式和力學試驗方式的差異等因素,對凍融循環作用的研究在力學性質的規律性總結方面存在差異,研究成果也比較分散,更沒有統一公認的規律提出[15]。本文引入隨機場工具,通過MATLAB軟件對土性參數隨機場變化的研究,了解凍融循環下土性參數的變化,再由土性參數的變化情況分析黃土邊坡安全系數的變化情況,得出凍融對黃土邊坡穩定性影響的規律。
已有研究表明巖土參數具有一定的概率統計特征。Lacasse和Nadim[16]研究得出黏土的不排水抗剪強度近似服從對數正態分布,砂土的內摩擦角近似服從正態分布,所以可通過概率分布統計的方式來研究巖土參數的變化。Vanmarcke[17]通過概率統計方法就土體剖面建立了土性參數的隨機場模型,該方法對土性參數空間變異性的描述方式較直接的概率統計方式更加精確,所以隨機場的引入對于研究土性參數變化是具有很強的理論和工程實際意義。數值法具有簡單快捷的特點,是當前分析邊坡穩定性問題最常用的方法,通過改變邊坡的可變參數,Singh等[18]找出了露天礦邊坡的薄弱環節,并提出加以防治的重點。本文運用MATLAB軟件進行數值模擬,通過產生隨機數的方式,就相關土性參數進行模擬,并建立隨機場來模擬土性參數的空間變化情況(數據來源于文獻[14],見表1)。最后,利用畢肖普條分法和牛頓迭代法對黃土邊坡進行穩定性計算[19]。計算時通過任意一點做求解函數的切線,以期得出一個無限接近于函數的解。應用此法計算能有效減小因隨機數的使用所帶來的誤差,具體模擬試驗流程見圖1。

表1 邊坡模型計算參數Tab.1 Calculation parameters of slope model

圖1 邊坡穩定性數值模擬流程Fig.1 Numerical simulation procedure for slope stability
為研究影響邊坡穩定性的主要因素,首先研究黏聚力、內摩擦角和回彈模量(Ee)的變化。試驗數據采用表1中的土樣4,用MATLAB軟件得到凍融前后土性參數變化圖,見圖2。由圖2可知:凍融前干容重為15.80 kN/m3的土樣在-10℃~+20℃凍融循環情況下,內摩擦角變化不大,黏聚力持續增大,回彈模量持續減小。黏聚力和回彈模量變化同步進行,增大或減小的規律具有一致性,且溫度在5℃左右時,兩者變化不大。

圖2 凍融前后土性參數變化圖Fig.2 Soil parameters before and after freeze-thaw
考慮到文獻[14]中提到的凍融對土壤的干容重影響較特殊的情況,對凍融前后干容重的變化做進一步研究,結果見圖3(a)。由圖3(a)可以看出,凍融后土樣1和土樣2的干容重略微增大,土樣3、土樣4和土樣5的干容重變小。因此,總體上凍融對不同土壤的干容重影響并沒有一致性的規律可循,結果與初始干容重有很大關系。為使研究更具應用價值,對土樣1、土樣4及土樣5的試驗數據分別做模擬分析,由MATLAB軟件生成如圖3(b)所示的干容重隨溫度變化圖,土樣1的干容重在凍融前后有一定程度的減少,但是干容重小于17.30 kN/m3的土壤即土樣4和土樣5,在凍融前后干容重發生了一定程度的增加,由此可看出凍融對干容重的影響與土壤凍融前干容重本身的大小存在著一定關系。后文研究中著重考慮干容重變化對邊坡穩定性的影響。

圖3 土樣干容重:(a)凍融前后變化情況,(b)隨溫度變化情況Fig.3 Dry bulk density of soil samples:(a)effect of freeze-thaw,(b)effect of temperature

基于畢肖普法[20]建立隨機場,則邊坡的安全系數K為:式(1)中:Wi為土條i的重力;li為土條i滑動面的弧長;ci、φi為滑動面的黏聚力及內摩擦角;αi為土條i滑動面的法線與豎直線的夾角。

采用牛頓迭代法來求解,先假定一個K值由式(2)求得mαi值,再代入式(1)求出K值。反復迭代,直至假定的K值與求得的K值相近為止。
在研究土性參數時,發現凍融前后黃土的干容重發生了反常變化,以下研究主要就干容重這一土性參數的變化對安全系數的影響進行分析。研究采用表1中土樣1的試驗數據,生成安全系數分布圖像。利用MATLAB軟件,通過plot語言得出關于邊坡穩定性的安全系數分布圖,見圖4。由MATLAB計算數據分析得知:凍融前[圖4(a)],對干容重為17.30 kN/m3的邊坡,最高點的K值為1.831,即凍融前安全系數K1=1.831;凍融后[圖4(b)],最高點的K值為1.331,即凍融后安全系數K2=1.331。由此得出:對初始干容重為17.30 kN/m3的黃土邊坡,經過-10℃~+20℃的凍融后,安全系數變小,即凍融循環使邊坡不穩定。

圖4 干容重為17.30 kN/m3的黃土邊坡安全系數分布圖:(a)凍融前,(b)凍融后Fig.4 Distribution of safety factor of loess slope with 17.30 kN/m3dry density:(a)before freeze-thaw,(b)after freeze-thaw
采用相同的方法對表1中凍融前干容重分別為 15.30 kN/m3、15.80 kN/m3和 16.80 kN/m3黃土邊坡進行分析,利用MATLAB計算分別得到各干容重邊坡的安全系數,并繪制出柱狀圖,見圖5。
綜上可知:在土壤干容重較小(15.3 kN/m3~15.8 kN/m3)的情況下,經凍融過后邊坡的安全系數增大,邊坡趨于穩定;在干容重較大(16.8 kN/m3~17.3 kN/m3)的情況下,經過凍融后邊坡安全系數明顯下降,邊坡穩定性降低。上述結果表明,黃土邊坡存在一個臨界干容重(本文稱為最優干容重),即凍融后干容重未發生明顯的變化,此時邊坡受凍融的影響最小。這與圖3(a)干容重的變化規律相吻合。在忽略其他因素影響的前提下,經過凍融后黃土邊坡的穩定性變化規律與土壤干容重的變化規律一致。因此,除黏聚力和內摩擦角外,干容重也應視為影響邊坡穩定性的重要土性參數。

圖5 不同干容重下黃土邊坡凍融前后安全系數Fig.5 Safety factors of loess slopes with different dry bulk densities before and after freeze-thaw
本文得出的結論與文獻[14]運用FLAC3D軟件模擬和強度折減系數法計算得出的數據以及結論基本吻合,利用不同的計算方法和軟件進行數值模擬分析得到的數值差異并不明顯,結論也完全一致,這也說明了該結論的正確性。
凍融對黃土土性參數有一定的影響,尤其對土的干容重影響較為特殊。本文通過建立隨機場,運用不同的數值模擬軟件進行計算,得到以下結論:
1)對于凍融前初始干容重較小的黃土邊坡,凍融后干容重會有所增加,邊坡安全系數也相應增大,邊坡穩定性增強;
2)對于凍融前初始干容重較大的黃土邊坡,凍融后邊坡安全系數明顯減小,邊坡穩定性減弱;
3)存在一個最優干容重,對處在最優干容重的黃土邊坡經過凍融后,土壤干容重不會發生明顯改變,邊坡穩定性受凍融的影響最小。通過相關研究找到最優干容重的準確數值,有望為黃土邊坡的防治提供有力的理論依據,具有重要的工程實際意義。