600 MW機組通流改造后振動故障診斷及處理

陳杰，趙衛正

(浙江浙能技術研究院有限公司，杭州 311121)

0 引言

為響應《煤電節能減排升級與改造行動計劃》，加快推動能源生產和消費革命，進一步提升煤電高效清潔發展水平，國內火電廠對汽輪發電機組進行了通流改造。汽輪機通流改造使機組熱耗率下降，具有明顯的節能降耗效果，在經濟性上取得了不錯的成績，但通流改造后的部分汽輪發電機組存在振動問題，如汽封間隙過小導致的動靜碰磨、質量不平衡、氣流激振[1]等，嚴重影響機組安全運行。浙江省600 MW汽輪發電機組于2014—2016年進行了大范圍的通流改造，改造后部分機組啟動及運行中存在質量不平衡、結構共振、暖機轉速接近臨界轉速等振動問題，本文對各機組的振動異常現象分別進行介紹并分析原因，給出處理方法，使機組的振動值控制在優良水平，提高機組運行的安全性。

1 質量不平衡問題

1.1 某超臨界600 MW機組

該機組為N600-24.2/566/566型超臨界、一次中間再熱、單軸、三缸四排汽、高中壓合缸、反動凝汽式汽輪機。汽輪發電機組轉子剛性連接，雙支撐結構，共有9個支撐軸承。#1～#6及#9軸承為前緣溝槽型(LEG)可傾瓦徑向軸承，發電機轉子的#7，#8軸承采用上半部為圓柱、下半部為可傾瓦的軸承。機組軸系布置如圖1所示(圖中：HP為高壓轉子；IP為中壓轉子；LPA，LPB為低壓轉子；GEN為發電機轉子)。

圖1 機組軸系布置

該機組于2014年9月進行通流改造，改造后機組出力由600 MW升至660 MW。改造過程中對高、中、低壓轉子及附件，高、中、低壓缸通流部分動靜葉片進行了更換，所有軸承不動，轉子跨度不變。

機組改造完成后啟動，汽輪發電機組沖轉至3 000 r/min，#1瓦兩個方向軸振通頻幅值均大于100 μm(如圖2所示)，1X通頻幅值為118 μm，1Y通頻幅值為108 μm。振動以1倍頻分量為主，振動相位保持穩定，判斷機組高中壓轉子存在質量不平衡[2]。

圖2 第1次沖轉過程中1X，1Y軸振趨勢

由于高壓轉子側加重工作不便開展，在中壓轉子末端單側加重580 g∠330°。加重后機組沖轉至3 000 r/min，高中壓轉子振動有所減小。動平衡前、后#1，#2瓦軸振數據見表1。

表1 動平衡前、后軸振數據 μm

與未加重時的振動相比，3 000 r/min轉速下#1，#2瓦軸振有小幅度下降，但仍未達到優秀值。復核加重數據后，不拆下第1次加重的平衡塊，繼續在中壓轉子末端加重580 g∠303°，沖轉過程1X，1Y振動趨勢如圖3所示。3 000 r/min轉速下#1瓦軸振幅值達到優秀水平。

圖3 第2次動平衡后1X，1Y軸振趨勢

1.2 某亞臨界600 MW機組

該機組為N600-16.7/538/538型亞臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽凝汽式汽輪機。汽輪發電機組轉子剛性連接，雙支撐結構，共11個支撐軸承。機組軸系布置如圖4所示。

圖4 機組軸系布置

機組于2015年4月進行通流改造，改造后機組出力由600 MW升至660 MW。

機組改造完成后啟動，汽輪發電機組沖轉過程中，#3瓦過臨界轉速時振動偏大，1 704 r/min轉速下3X振動通頻幅值為261 μm，3Y通頻幅值為167 μm。機組定速3 000 r/min后，#3瓦兩個方向軸振通頻幅值均超過100 μm，3X為129 μm，3Y為106 μm。圖5為機組沖轉過程中軸振3X振動通頻、1倍頻幅值變化曲線。

圖5 沖轉過程中3X軸振趨勢

啟動過程中，過臨界轉速時3X軸振達到機組跳機值254 μm，而在進行汽門嚴密性試驗時，機組惰走至臨界轉速，3X軸振更是達到322 μm，遠超過機組跳機值。分析3X軸振數據，振動以1倍頻為主，過臨界轉速與工作轉速下軸振均偏大，說明中壓轉子存在一階不平衡與二階不平衡。綜合考慮過臨界轉速和工作轉速下的3X振動，給出加重方案900 g∠330°。由于工作人員工作失誤，誤將加重的角度偏離115°，使第1次動平衡失敗，過臨界轉速與3 000 r/min轉速下3X軸振幅值均較動平衡前增大。調整加重方案為：不拆下第1次加重的平衡塊，加重1 000 g∠330°。

第2次加重后，機組沖轉，3X軸振幅值變化如圖6所示。中壓轉子過臨界轉速時振動幅值大幅減小，#3瓦兩個方向的振動通頻值均小于100 μm。工作轉速下，#3瓦的振動幅值也較首次沖轉時減小。動平衡前、后#3瓦振動幅值對比見表2。

圖6 第2次動平衡后沖轉過程中3X軸振趨勢

μm

2 結構共振問題

某超臨界600 MW機組為N600-24.2/566/566型超臨界、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽凝汽式汽輪機。汽輪發電機組轉子剛性連接，雙支撐結構，共9個支撐軸承。機組軸系布置如圖1所示。

機組于2015年5月進行通流改造，改造后機組出力由600 MW升至660 MW。

機組改造完成后啟動，汽輪發電機組沖轉至3 000 r/min，各瓦軸振均在50 μm以下，但#6瓦瓦振迅速爬升，定速3 000 r/min后，#6瓦瓦振在48～70 μm之間跳動，極不穩定，6X，6Y軸振也隨之爬升至55 μm。機組停機消缺后重新沖轉，#5，#6瓦瓦振通頻幅值變化曲線如圖7所示。工作轉速下#5，#6瓦瓦振通頻幅值分別保持在89 μm(超過報警值80 μm)、67 μm，而#5，#6瓦軸振均在優秀范圍。

圖7 沖轉過程中 #5， #6瓦瓦振趨勢

#5，#6瓦瓦振在2 500 r/min后急劇增大，而軸振相對穩定，存在結構共振的可能。結構共振通常是機組整體剛度弱、動剛度偏低造成的，其現象為瓦振幅值與軸振幅值相當，甚至超過軸振幅值。固有頻率由結構的剛度及參振質量決定，現場很難通過改變結構剛度及參振質量來解決結構共振問題，通常采用精細動平衡來降低擾動力，達到減小振動的目的[3]。

綜合考慮機組帶負荷時7X軸振通頻幅值由65 μm增大至85 μm，在低發對輪上加重600 g∠155°，以同時降低#5，#6，#7瓦軸振。動平衡后，#5，#6，#7瓦軸振幅值見表3，#5，#6瓦瓦振也得到了控制。圖8為動平衡后沖轉過程#5，#6瓦瓦振幅值變化曲線。工作轉速下#5，#6瓦瓦振通頻幅值分別降到23，35 μm，通過動平衡降低了擾動力，結構共振得到了削弱。

表3 動平衡前、后各瓦軸振對比 μm

圖8 動平衡后沖轉過程中 #5， #6瓦瓦振趨勢

3 暖機轉速接近臨界轉速問題

某亞臨界600 MW機組為N600-16.7/538/538-1型亞臨界、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽凝汽式汽輪機。汽輪發電機組轉子剛性連接，雙支撐結構，共9個支撐軸承。機組軸系布置如圖1所示。

機組于2015年4月進行通流改造，改造后機組出力由600 MW升級為660 MW。

機組改造完成后第1次沖轉，按廠家設計要求，機組在1 500 r/min轉速下暖機。暖機5 min后，#1，#2瓦軸振迅速爬升，其中2X通頻幅值由62 μm增大至133 μm，其振動幅值變化曲線如圖9所示。運行人員為避免振動繼續增大影響機組安全，手動打閘停機。

圖9 第1次沖轉過程中2X軸振趨勢

從第1次沖轉的振動曲線中可以看到，在1 300 r/min轉速以后，2X軸振開始爬升，到1 500 r/min轉速暖機后，振動幅值迅速增大。1 500 r/min的暖機轉速與高中壓轉子臨界轉速過于接近(一階水平臨界轉速為1 550 r/min，一階垂直臨界轉速為1 683 r/min)，引起振動放大。處理方法為暖機轉速值向下設置，避開臨界轉速。

機組重新掛閘后沖轉，在1 300 r/min轉速下暖機3 h，各瓦振動保持穩定。暖機結束后機組繼續沖轉，過臨界轉速時2X軸振通頻幅值最高達190 μm(如圖10所示)。檢查機組沖轉參數設置，升速率為100 (r/min)/min，低于規程要求的300 (r/min)/min，使機組在臨界轉速附近停留時間過長，引起共振。

圖10 第2次沖轉過程中2X軸振趨勢

設置正確的升速率后，汽門嚴密性試驗中，機組4次通過高、中壓臨界轉速(升速通過2次，降速通過2次)，#1，#2瓦軸振通頻幅值均小于50 μm，故轉子一階不平衡分量小，無需進行現場動平衡。

4 結束語

600 MW機組通流改造后的振動問題是影響該

工作全面推進的一個重要問題，值得電廠及相關工作人員的注意，若該問題沒有得到足夠的重視，將影響機組的安全運行。通過分析浙江省部分600 MW機組通流改造后啟動及運行中的振動問題，結合相關文獻對通流改造后機組的振動問題進行了分類，并給出了各類振動問題的處理建議。從處理結果看，這些處理方法取得了較好的效果，可為電廠運行人員提供參考。