楊文佳 樊繼理


摘 要:本文通過分析SA335P92鋼焊接接頭分別進行1-6次焊后熱處理后其拉伸性能、沖擊性能、硬度和金相組織等理化性能,找出了多次熱處理后焊接接頭力學性能的變化規(guī)律。試驗證明焊接接頭進行多次熱處理后,焊縫的力學性能較之母材下降更快,接頭熱處理次數最佳應控制在3次以內,即返修不超過2次。
關鍵詞:多次熱處理;力學性能;金相組織
DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.01.014
1 引言
目前我國600MW及以上超(超)臨界機組中,主蒸汽管道和高溫再熱蒸汽管道等高溫高壓部件都普遍采用了SA335P92鋼。SA335P92鋼是在SA335P91的基礎上,降低了0.5%Mo,增加了1.8-2.0%W,并添加微量B的高強韌性鐵素體耐熱鋼,具有優(yōu)良的高溫強度和蠕變性能,良好的抗高溫腐蝕性和抗氧化性,較小的熱膨脹系數及良好的導熱性和抗熱疲勞性。
對SA335P92鋼焊接接頭,我公司管道預制均采用整體進爐熱處理方式進行焊后熱處理。當出現挖補返修或增加焊接附件后,同一焊口返修區(qū)域以外位置或者同一管段其他焊縫,不可避免將進行再次熱處理。而現行電力行業(yè)標準中,未對熱處理次數進行明確規(guī)定,多次熱處理會對焊接接頭性能造成怎樣的影響,這方面的內容也未見有說明。為更好地保證焊縫質量,找出多次熱處理后焊接接頭力學性能的變化規(guī)律,本文對焊縫熱處理次數進行了試驗研究。
2 試驗材料及試驗方法
2.1 試驗材料
試驗用母材為進口SA335P92鋼管道,規(guī)格為ID614×34。焊材選用國內普遍采用的Thermanit MTS616。試件焊接制備和無損檢測管材加工雙V型坡口,焊接方法采用手工鎢極氬弧焊打底+焊條電弧焊填充+埋弧自動焊填充蓋面。嚴格按照DL/T 869《火力發(fā)電廠焊接技術規(guī)程》和經過評定的P92鋼焊接工藝要求進行預熱、焊接和后熱工作。完成后經射線檢測,焊縫一次合格。
2.2 試件分片及熱處理
將該焊接試件進爐進行第一次回火熱處理,之后將其鋸切割為6片試塊。取其中1片試塊作為第一次熱處理的試件,編號為S001,進行理化試驗;其余5片繼續(xù)進行第二次熱處理,之后取第二片試塊,編號為S002,進行理化試驗;此后每進行一次熱處理,即取1片進行理化試驗,直至完成。按熱處理次數將試件編號為S001-S006。熱處理規(guī)范如下:保溫溫度:750-770℃;保溫時間:6-7h;升降溫速度:≤140℃/h。
2.3 理化試驗
編號為S001~S006的6片試塊,分別代表進行了1~6次熱處理后的試件。
3 試驗結果及分析
3.1 拉伸試驗
從表1拉伸強度的數值可知,隨著熱處理次數的增加,焊接接頭拉伸強度值呈下降趨勢,但降低幅度不大,且均大于標準要求。但從斷裂位置的變化可以得出,在第4次熱處理前,焊縫強度高于母材,第4次熱處理后焊縫強度開始低于母材,可見,在多次熱處理后,焊縫強度降低的速度大于母材強度降低速度。從焊縫強度應高于母材強度的角度出差,熱處理次數不宜超過3次,即返修次數不宜超過2次。文獻[3]中論述,“多次焊接修復會導致P92鋼焊接接頭高溫蠕變性能明顯低于正常熱處理接頭,因此P92鋼主蒸汽管道焊接接頭返修需謹慎處理,必須返修時次數不應超過2次”,該結論與本文得出結果相同。
3.2 沖擊試驗圖略
從沖擊值數據可知,沖擊值隨著熱處理的增加而增加,表明熱處理次數可改善焊接接頭的沖擊韌性。
3.3 硬度試驗
從上表可知,硬度值隨熱處理次數的增加而減小,焊縫硬度的降低要比母材快,在第4次熱處理后基本持平,第5、6次后逐漸低于母材,但未低于母材的90%。
4 試驗結論
(1)按現行SA335P92熱處理規(guī)范對焊接接頭進行多次焊后熱處理,消除了內應力,焊接接頭抗拉強度降低、沖擊韌性提高、硬度值逐步降低;
(2)試件進行4次熱處理后,焊接接頭中焊縫抗拉強度、硬度均開始低于母材,證明焊縫強度和硬度的下降速度高于母材;
(3)多次回火使金相組織更加均勻細小,馬氏體板條界變得模糊,發(fā)生多邊化,位錯明顯降低,密度下降,碳化物析出更多,組織為正常的回火馬氏體組織;
(4)對SA335P92鋼焊接接頭進行多次熱處理對改善焊接接頭的綜合性能是有利的,但從焊縫強度應高于母材的要求出發(fā),應控制次數,按本試驗分析,最佳控制在3次以內,即返修次數不超過2次。
參考文獻:
[1]DL/T869-2012火力發(fā)電廠焊接技術規(guī)程[S].
[2]毛敏,徐在林,張燕飛等.超(超)臨界機組P92鋼焊接質量控制[C].超超臨界機組新型國產化研討會報告文集,2009:267-274.
[3]梁軍.P92鋼焊接工藝技術應用研究,[C].第九屆電站金屬材料學術年論文集,2011:245-246.