郭思鵬



摘要:本文以國內(nèi)某660MW燃煤機組為研究對象,針對其脫硝出口NOx濃度分布不均、氨逃逸濃度超標、空預(yù)器結(jié)垢堵塞等問題進行試驗研究,經(jīng)過對脫硝系統(tǒng)噴氨格柵手動閥門的多次優(yōu)化調(diào)整試驗,A側(cè)脫硝出口NOx濃度離散度降為14.97%,B側(cè)脫硝出口NOx濃度離散度降為13.94%,均勻性得到明顯改善,氨逃逸濃度顯著降低。
關(guān)鍵詞:SCR;空預(yù)器堵塞;噴氨調(diào)整
1.引言
由于脫硝系統(tǒng)布置方式及運行狀況等因素的影響,很多火力發(fā)電廠常常出現(xiàn)脫硝出口NOx濃度分布不均[1],尾部煙道中氨逃逸等問題[2],極易導(dǎo)致空預(yù)器的堵塞,危及機組的安全運行[3]。如何解決上述問題,已經(jīng)成為近年來的研究熱點。
2.研究對象及試驗方法
本文以國內(nèi)某660MW燃煤機組為研究對象,針對其超低排放改造后出現(xiàn)的NOx排放濃度瞬時超標、空預(yù)器壓差明顯升高等問題,進行試驗研究。
以脫硝出口NOx濃度的離散度來評判其均布情況,當離散度Cv≤15%時,視為符合要求[4]。
3.試驗結(jié)果及分析
在100%BMCR工況下,對脫硝出口測試斷面NOx濃度及各測孔內(nèi)煙氣中氨逃逸濃度進行了分布測試。
通過實測數(shù)據(jù)計算,A側(cè)脫硝出口NOx濃度分布較好,但均值偏低,且氨逃逸濃度嚴重超出設(shè)計要求(≤2.28mg/Nm3);
B側(cè)脫硝出口NOx濃度離散度為40.67%,分布嚴重不均。氨逃逸濃度均值為2.37mg/Nm3,超出設(shè)計要求(≤2.28mg/Nm3)。
根據(jù)摸底測試數(shù)據(jù)及現(xiàn)場實際情況,制定如下調(diào)整方案:
將A側(cè)脫硝系統(tǒng)供氨母管閥門開度關(guān)小20%,減小A側(cè)噴氨總量,暫不調(diào)整A側(cè)噴氨格柵各支管開度。
經(jīng)過調(diào)整,A側(cè)脫硝出口NOx濃度測試結(jié)果如下:
經(jīng)計算A側(cè)脫硝出口NOx濃度分布不均勻度為11.3%,符合要求。
對A側(cè)煙道各測孔內(nèi)煙氣中氨逃逸濃度進行了測量,測量數(shù)據(jù)見表9。
經(jīng)過調(diào)整后A側(cè)氨逃逸濃度顯著降低,均值為2.02mg/Nm3,達到設(shè)計要求(≤2.28mg/Nm3)。
根據(jù)摸底測試數(shù)據(jù),有針對性地對B側(cè)噴氨格柵支管閥門開度進行調(diào)整,經(jīng)過多次調(diào)整后,達到預(yù)期的效果,主要調(diào)整操作如下:
(2)第二次調(diào)整后B側(cè)脫硝出口NOx分布情況
對各測孔內(nèi)煙氣中氨逃逸濃度進行了測量,測量數(shù)據(jù)見表10。
第二次調(diào)整后B側(cè)脫硝出口NOx濃度分布不均勻度為12.16%,NOx濃度值在24.46-40.49mg/Nm3之間,均值為32.02mg/Nm3,平均氨逃逸濃度為1.62mg/Nm3,達到設(shè)計要求(≤2.28mg/Nm3),NOx不均勻度達到預(yù)期的目標值(≤15%),不再進行調(diào)整。
4.結(jié)論
在100%BMCR工況下,對國內(nèi)某660MW燃煤機組脫硝系統(tǒng)進行噴氨調(diào)整試驗研究,結(jié)論如下:
(1)A側(cè)SCR反應(yīng)器均勻性良好,但NOx濃度控制偏低,導(dǎo)致各點氨逃逸濃度偏高,將A側(cè)供氨母管閥門開度關(guān)小20%,使A側(cè)氨逃逸濃度降為2.02 mg/Nm3,脫硝出口NOx濃度不均勻度降為11.3%。
(2)B側(cè)反應(yīng)器出口NOx濃度分布嚴重不均,通過噴氨優(yōu)化調(diào)整,B側(cè)脫硝出口NOx濃度離散度由40.67%最終降至12.16%,達到預(yù)期目標(≤15%),最高氨逃逸濃度由4.45mg/Nm3降至1.89mg/Nm3。
參考文獻
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