張建麗
(山西省長治經坊煤業有限公司,山西 長治 047100)
孤島工作面回采時,受周圍采空區動壓影響,生產風險比較大,在經過一些特殊的地質構造時,回采難度會更大。孤島工作面過陷落柱時,采煤機切割能力有限,特別是通過一些堅硬的陷落柱時,采煤機滾筒截齒的損耗更加嚴重,且截割效果不好,常常造成截齒損壞或者采煤機卡頓故障。山西長治市經坊煤礦3-邊角05孤島工作面走向長678m,傾斜長160m,煤層平均厚度為3.5m,傾角4°,工作面標高為710~734m,開采深度為230m,采煤機型號為MG500/1140-WD,基本支架采用ZF12000/22/35型。該煤層老頂厚度為5.70~7.30m的粗、中、細粒砂巖、粉砂巖;直接頂厚度為0.15~4.80m的泥巖,泥巖裂隙發育,砂泥質膠結,易冒落;直接底厚度為3.00~7.50m的泥巖,深灰色,疏松,易碎,易風化。在工作面切眼發育X-51陷落柱,陷落柱長軸30m,短軸26.8m,陷落柱為堅硬砂巖,將對工作面正?;夭稍斐珊艽笥绊懀员仨毑扇∫欢ǖ拇胧┍WC采煤機安全、高效通過陷落柱。

圖1 3-邊角05孤島工作面斷層及陷落柱位置示意圖
由于陷落柱所處位置為孤島工作面面內,且靠近相鄰運輸順槽,故不采用繞過的方式,一般采用控制爆破的方法將陷落柱巖體進行松動,方便采煤機截割陷落柱通過。控制爆破根據鉆研深度可分為淺孔爆破和深孔爆破(含中深孔爆破),采用淺孔爆破對陷落柱進行爆破時,由于陷落柱硬度較硬,淺孔爆破存在自由面,所以爆破過程中巖體會沿最小抵抗線方向拋擲,造成巖體飛濺,同時容易在支架前方造成空頂,增加冒頂的風險。
采用深孔爆破時,爆破產生的沖擊波會對陷落柱巖體進行松動,爆破后的陷落柱形成破碎巖塊,采煤機可順利切割通過。
陷落柱的力學特性如圖1所示,根據巖體力學特性,確定深孔爆破的炮眼參數。

表1 陷落柱力學特性參數表
1.1.1 炮眼布置
X51陷落柱位于孤島工作面相鄰巷道內,鉆眼工作空間大,鉆眼機具的位置不受限制,故本工程選用ZYJ-300/160式回轉鉆機,可實現打眼角度360°可調,根據陷落柱巖層性質及巷道的空間大小,結合本礦相關爆破經驗,炮眼深度取28m,炮眼層間距為1.5m,水平間距為1.2m,底眼和頂眼分別距離底板和頂板間距為0.7m和2.3m,仰角為1.5°。炮眼布置及開孔示意見圖2。

圖2 炮眼布置及開孔示意圖
1.1.2孔徑
根據深孔預裂爆破相關理論,結合本礦之前控制爆破的相關經驗,確定孔徑為0.91m,藥卷直徑為0.6m,不耦合系數為1.52。
1.1.3裝藥量及起爆方式
根據鮑列斯夫公式,確定裝藥量為19.8kg/孔,由于裝藥量相對較大,一次起爆產生的沖擊波對巷道圍巖的穩定性不利,支架支護的難度增加,所以本次爆破采用分層爆破的方式,即將炮眼分為上下兩層,一次裝藥完成,先進行下層炮眼爆破,下層炮眼爆破完成后隨即進行下層炮眼爆破。
為了驗證以上選擇的過陷落柱的方法及相關爆破參數是否合理,以經坊礦3-邊角05孤島工作面煤巖層及陷落柱的力學特性為背景,用ANSYS/LSDYNA數值分析軟件,對上述爆破參數下一次起爆三個炮眼進行模擬,模擬結果見圖3。

圖3 數值模擬結果
由圖3可看出,經過爆破后的陷落柱,巖體的完整性相對比較完好,但是巖體間已經形成大量的貫通裂縫,對巖體的力學性質已產生比較大的改變,巖體裂隙的重疊率相對比較低,爆破效果比較理想,保證了陷落柱巖體的穩定性,工作面支架阻力不會發生突變,方便管理頂板,同時,由于巖體內部裂隙的發育,使采煤機切割陷落柱的難度大大降低,方便采煤機通過陷落柱。
2018年7月20日,3-邊角05孤島工作面推進過程揭露X51陷落柱,此時采煤機日進尺減少為2刀,對該陷落柱進行取樣,測定其普氏系數,證明其為堅硬的砂巖,采煤機已經無法正常推進,必須采取爆破方法對陷落柱進行預裂。采取如圖4所示的雷管連接方式,采用一次起爆3個炮眼的方式,按照上述爆破參數進行布置,起爆后,陷落柱的力學特性發生變化,采煤機可正常進行切割,日進尺提高到6刀,施工速度得到提升,且采煤機截齒未發生磨損嚴重的現象。歷時15天,采煤機順利通過陷落柱,在此過程液壓支架未發生異?,F象,頂板未發生明顯來壓現象,達到比較高的經濟效益及社會效益。

圖4 雷管連接方式圖
1)工作面過陷落柱前,應先分析陷落柱的力學特性以及陷落柱的幾何尺寸,根據力學特性及幾何尺寸選擇合理的爆破方式以及爆破參數,達到最優的經濟效益。
2)深孔預裂爆破可防止爆破過程中巖體沿最小抵抗線方向發生拋擲,影響爆破效果。對于巖體普氏系數較大,幾何尺寸較大的陷落柱,采用深孔爆破時,可達到比較理想的松動爆破效果,縮短采煤機通過特殊地質構造的時間,減小硬巖對采煤機截齒的磨損。
3)孤島工作面過陷落柱時,爆破鉆眼空間一般比較大,有利用鉆眼機具發揮其自身特點,且施工過程對工作面無影響,特別對于深孔預裂爆破,其適用性更強。