匡建平 孫偉



摘要:目的:研究隨動減壓閥結構參數和控制參數的優化設計。方法:利用AMESim仿真軟件對隨動減壓閥進行建模與仿真。結果:仿真結果驗證了所建模型的正確性。結論:阻尼孔的面積大小直接影響隨動減壓閥的性能,阻尼孔直徑越小,隨動減壓閥響應時間越長,但工作越穩定;隨動減壓閥彈簧的剛度和預緊力是制約閥芯振動的主要因素,剛度和預緊力越大,效果越佳。
關鍵詞:AMESim;隨動減壓閥;建模與仿真
中圖分類號:TH137 文獻標識碼:A 文章編號:1007-9416(2019)05-0097-03
0 引言
隨動減壓是潛用閥門工程的技術難點,尤其是大深度范圍內的隨動減壓技術,由于其結構復雜,涉及到的技術領域廣,對其研究的信息暫未見公開報道[1]。在某工程試驗中,現有的潛用標準減壓閥不能滿足要求,為了解決此問題,本文提出一種隨動減壓閥的設計方案,研究了其結構及工作原理,利用AMESim仿真軟件對隨動減壓閥進行建模與仿真,結果驗證了模型的正確性,為隨動減壓閥結構和控制的設計提供借鑒思路[2]。
1 控制原理與設計方案
流體壓力為P1,進入減壓閥后,經閥芯、節流孔流出,出口壓力為P2,P3為負載壓力,減壓閥出口的流體和負載的流體經孔道分別進入閥的上下兩腔室,通過彈簧控制閥口的開度起到節流作用,如圖1所示。
3 仿真結果及分析
3.1 彈簧剛度對隨動減壓閥性能的影響分析
模擬潛深機動時,隨動減壓閥從O.15MPa的進口初始壓力突變到0.75MPa,彈簧初始預緊力設定為600N,在彈簧選擇的剛度分別為50N/mm、100N/mm、150N/mm、200N/mm、250N/mm等條件下,活塞的位移如圖2曲線所示。活塞位移為正時,出口流量為正,活塞位移為負時,出口無流量。由圖中所示,彈簧剛度值越大,閥芯的運動幅度越小,隨動減壓閥的工作效果越佳,達到平衡狀態所用時間越短。
模擬大深度機動時,隨動減壓閥從2.1MPa的進口初始壓力漸變到2.5MPa,彈簧初始預緊力設定為600N,在彈簧選擇的剛度分別為50N/mm、100N/mm、150N/mm、200N/mm、250N/mm等條件下,活塞的位移如圖3曲線所示。由圖中所示,當彈簧剛度選擇250N/mm時,閥芯的振動幅度已達到工作的實際要求。
綜上分析,彈簧剛度選擇得越大,隨動減壓閥工作就越穩定,閥芯的振動幅度值越小。
3.2 彈簧預緊力對隨動減壓閥性能的影響分析
選取彈簧剛度為250N/mm,模擬潛深機動,隨動減壓閥從 0.15MPa的進口初始壓力突變到0.75MPa,彈簧初始預緊力分別設定為600N、900N、1200N、1500N等條件下,活塞的位移如圖4曲線所示。由圖4所示,彈簧初始預緊力越大,閥芯的運動幅度越小,到達穩態所用的時間越短。當初始預緊力為1500N時,閥芯振動幅度的數值已經變得很小。
選取彈簧剛度為250N/mm,模擬大深度機動,隨動減壓閥從 2.1MPa的進口初始壓力漸變到2.5MPa,彈簧初始預緊力分別設定為600N、900N、1200N、1500N等條件下,活塞的位移如圖5曲線所示。由圖5所示,彈簧初始預緊力越大,閥芯的運動幅度越小,到達穩態所用的時間越短。
綜上分析,彈簧剛度一定,預緊力越大,則閥芯的震蕩就越小。
3.3 隨動閥的調節特性仿真分析
若選取彈簧的剛度為250N/mm,初始預緊力為15O0N,隨動減壓閥的閥芯振動幅度已滿足工作的實際要求,在此條件下對隨動減壓閥的調節特性進行仿真和分析。仿真時,考慮到出口的流量是變化的,故針對兩個極限流量900L/s、10800L/s分別進行仿真分析。
模擬潛深機動,進口壓力0.4MPa,得到壓差變化曲線如圖6所示,由曲線中可以看出,極限出口流量900L/s、10800L/s條件下,隨動減壓閥在4秒~6秒的時間內,就達到穩定狀態,出口壓力調定到目標范圍之內。
模擬大深度機動,進口壓力1.8MPa,得到壓差變化曲線如圖7所示,由曲線中可以看出,極限出口流量900L/s,10800L/s工況下,隨動減壓閥在5秒~6秒的時間內,就達到穩定狀態,出口壓力調定在目標范圍之內。
綜上分析,隨動減壓閥在5秒左右就能達到穩定狀態,將壓力調定在目標范圍之內,其調節性能即可達到實際工作要求。
4 結語
為了解決潛用大深度范圍內的隨動減壓難題,本文研究了一種新型隨動減壓閥,結論如下:(1)進行了閥體和閥芯等關鍵件的強度校核計算,仿真計算結果滿足工作要求;(2)建立了隨動閥的仿真數學模型,對隨動減壓閥的主要結構進行了仿真建模,對多種方案的動態與靜態性能進行了仿真分析,并對調節性能進行了分析,結果滿足工作要求;(3)文中討論未涉及閥芯與閥座之間的硫化橡膠密封性能、閥體材料在海水中的耐腐蝕性能、材料內部有缺陷或表面粗糙造成的點腐蝕和縫隙腐蝕等因素影響,在工程應用中需考慮上述情況。
參考文獻
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