汾西榮欣礦鐵路專線1號橋高程防洪分析

劉曉麗

（呂梁市水文水資源勘測分局，山西 呂梁 033000）

1 概述

1.1 山西焦煤集團汾西礦業公司榮欣礦區鐵路專線概況

汾西礦業集團公司是國家重點煤炭生產企業，公司擁有的煤炭資源儲量豐富，山西焦煤汾西榮欣礦區鐵路專用線工程項目（以下簡稱建設項目），承運范圍有汾西礦業集團控股的賀西煤礦等，煤炭外運需求較大。

瓦日線是山西直達沿海港口的一條重要煤炭鐵路運輸線，是汾西礦業集團煤炭外運通道。建設項目位于呂梁市柳林縣境內，自瓦日線留譽站瓦塘端接軌，重車線由留譽站瓦塘端東側引出，沿瓦日線向北走行，跨越金家莊溝后，沿金家莊溝溝北岸跨越金家莊溝設置的汾晉柳裝車站，于金家莊溝南岸設裝車環線，汾晉柳站預留其他專用線接軌條件，線路全長8.0 km，共設鐵路橋梁5座。1號大橋全長339.44 m，梁橋第8孔（7-8號墩）跨金家莊溝，梁底高程871.63 m，地面高程826 m。

1.2 河道基本情況

金家莊溝1號橋位于柳林縣金家莊鄉胡家峁村金家莊溝內,屬留譽河水系，金家莊溝系留譽河的一級支流、黃河的二級支流，發源于中陽縣安家塔，在柳林縣金家莊鄉蘇家莊進入柳林縣境內。

2 水文計算

2.1 防洪標準

根據《山西焦煤汾西榮欣礦區鐵路專用線（一期）工程可行性研究》“該鐵路等級為Ⅲ級（線下部分參考Ⅱ級）”，根據《防洪標準》表6.1.1，Ⅱ級鐵路橋梁的防洪標準為100年一遇。

2.2 設計洪峰流量計算

2.2.1 設計斷面以上流域特征值參數確定

金家莊溝1號橋設計斷面控制流域特征參數采用1∶10000地形圖量算，流域下墊面采用1∶250000山西省水文下墊面產流地類圖量算。計算方法如下：

河道比降：J=［（Z0+Z1）L1+（Z1+Z2）L2+……+（Zn-1+Zn）Ln-2Z0Ln］/L2

式中：B——流域平均寬，km；F——集水面積，km2；L——主河道總長，km；J——主河道縱坡；

Z0、Z1、Z2、Z3……Zn——河道縱斷面各轉折點河底高程值，m；

L1、L2、L3……Ln——各轉折點之間分段河長，km；

θ——流域特征值。

設計斷面以上流域特征值見表1。

表1 金家莊溝1號橋設計斷面以上流域特征值表

2.2.2 計算方法及結果

依據《山西省水文計算手冊》（以下簡稱《手冊》），結合流域特征和資料狀況，選用流域模型法、推理公式法、經驗公式法三種方法進行對比分析，計算結果見表2。經綜合分析，金家莊溝1號橋設計斷面100年一遇設計洪峰流量建議采用流域模型法計算成果，其理由如下：

表2 金家莊溝1號大橋設計斷面100年一遇設計洪峰流量計算成果 單位:m3/s

以上三種方法計算結果接近，經驗公式法是綜合實測流量頻率計算成果得出，對有些暴雨及產、匯流這一比較復雜的隨機物理過程進行了簡化甚至予以忽略，由于歸類綜合較粗，影響因素也不可能考慮太細，很難全面反映每一個具體流域的流域特征，使其經驗參數不穩定，故變幅較大。流域模型法及推理公式法是理論上比較成熟的方法，有一套比較完整的運算系統，參數分析所選水文數據均來自現有水文成果，是普遍采用的方法，為安全起見，建議采納流域模型法計算結果。

3 梁底高程復核計算

3.1 計算方法

根據《鐵路工程水文勘測設計規范》，梁底最低高程為：

式中：Hmin——梁底最低高程；

Hs——設計洪水位，采用100年一遇設計水位；∑Δh——考慮壅水高度等諸因素的總和；

Δhj——橋下凈空，0.5 m。

3.2 設計洪水位推求

天然河道蜿蜒曲折，過水斷面不規則，斷面形狀、粗糙系數及河道底坡沿程都有變化，其水力因素十分復雜，為此，天然河道水位的推求采用恒定非均勻漸變流的能量方程為理論基礎，基本方程為：

式中：Z2、Z1——下游斷面和上游斷面的水面高程或水位；

E1、E2——分別為下斷面和上斷面的總水頭；——分別為下斷面和上斷面流速水頭；

hf、hj——分別為上下斷面之間的沿程水頭損失和局部水頭損失；

α——為動能改正系數，在單式斷面中，可令

其中的α≈1.0。

一般采用均勻流沿程水頭損失的公式，計算河道漸變流的沿程水頭損失hf。

沿程水頭損失hf計算公式：

在金家莊溝設計河段范圍內，根據金家莊溝河道斷面變化及橋梁布置情況，共布設3個橫斷面，斷面樁號分別為 K0+000、K0+094、K0+401，評價河段長401 m，選擇金家莊溝1號橋下游94 m處斷面（樁號K0+000）作為控制斷面，從下游向上游推算出設計河段100年一遇河道水面線，水面線推算結果見表3。

表3 現狀橋梁河段100年一遇設計洪水水面線推求結果表

3.3 設計波浪爬高計算

當m≤1.25時，設計波浪爬高公式采用：

式中：m——斜坡坡率；

K△——斜坡的糙率及滲透性系數，K△=0.8；

Kv——經驗系數，經驗系數，可根據風速V=

23（m/s）、設計水深d、重力加速度 g=9.8（m/s2）組成的無維量V/（gd）1/2查表得到；

R0——為無風情況下光滑不透水護面（K△=1），

H=1 m時的爬高值，m；

Kp——爬高累積頻率換算系數，據H/d和累計頻率查表求得，結果見表4。

表4 橋位處100年一遇設計洪水波浪爬高計算結果表

3.4 壅水高度

根據《鐵路工程水文勘測設計規范》推薦公式，計算橋位前最大壅水高度ΔZM。

式中：ΔZM——橋前最大壅水高度，m；

表5 橋位處100年一遇設計洪水壅水高度計算表

表6 金家莊溝1號橋100年一遇梁底最低高程復核成果表

η——系數，與水流進入橋孔阻力有關；

V——橋前全斷面平均流速；

VM——橋下平均流速。

其中，對于中等土，橋下平均流速公式：

式中：P——沖刷系數，P=WX/Wg；

WX——橋下需要過水面積。

其中，橋下需要過水面積公式：

式中：Qp——設計流量；

vp——設計流速；

α——水流方向與橋梁軸線之法線的夾角°；

Wg——橋下供給過水斷面積，結果見表5。

3.5 計算結果

橋梁的100年一遇設計水位為844.10 m，各種雍水高度之和為0.47 m，橋下凈空安全值0.5 m。經計算，100年一遇設計洪水計算梁底最低高程為845.06 m。橋梁100年一遇的設計梁底高程，高于計算梁底最低高程26.6 m（結果見表6），滿足《防洪標準》（GB 50201-2014）的要求。

4 結論

金家莊溝1號橋滿足100年一遇的設計防洪標準要求，建設項目的實施，不僅能夠滿足汾西礦業集團公司煤炭外運的運輸需要，提高企業的經濟效益，從而提升企業的市場競爭力，同時可以帶動當地經濟的發展，而且為瓦日鐵路集結貨源，擴大干線鐵路的吸引范圍，為干線鐵路提供充足的貨源保障。