萃取精餾分離乙酸乙酯-乙醇的分析與優化

李朋廣，高瑞昶，劉欣然

（天津大學 化工學院，天津 300350）

乙酸乙酯（EA）是一種重要且用途廣泛的精細化工產品，是工業上的重要溶劑，廣泛用于制備人造香精、清漆、涂料和人造纖維等［1］。采用乙酸乙醇酯化法生產EA，分離時會遇到乙醇和EA的共沸問題。常壓下EA沸點為77 ℃，乙醇沸點為78 ℃，二者共沸點為71.8 ℃，其中EA含量為

69.6%（w）［1］。目前，可采用萃取［2］、滲透蒸發［3］、特殊精餾［4-5］等手段來得到高純的EA產品，其中，萃取精餾因具有產品純度高、處理效率高等優點而備受關注。張劍鋒等［6］采用N，N-二甲基甲酰胺（DMF）和二甲基亞砜（DMSO）間歇萃取精餾分離了EA和乙醇。Zhang等［7］研究了以DMF為萃取劑來減壓間歇萃取精餾分離EA和乙醇。陳義洋等［8］采用追趕法模擬了以DMF為萃取劑時此二元共沸物的減壓間歇萃取精餾過程，并通過實驗驗證了所建數學模型的可行性。李群生等［9］研究了以離子液體為萃取劑的連續精餾過程。而研究以連續萃取精餾分離EA和乙醇的文獻很少。

本工作通過對萃取劑的篩選，選擇了DMSO為萃取劑，通過Aspen Plus模擬軟件研究了EA和乙醇分離的連續萃取精餾過程及最佳條件，以期為工業應用提供指導。

1 萃取劑的篩選

1.1 汽液平衡相圖分析

萃取精餾分離EA和乙醇物系的常用萃取劑有DMF和DMSO等。通過Aspen Plus軟件進行模擬，選用NRTL模型，模擬的汽液平衡相圖見圖1。

圖1 汽液平衡相圖Fig.1 Vapor-liquid equilibrium phase diagram.EA：ethyl acetate；DMF：N，N-dimethylformamide；DMSO：dimethyl sulfoxide；yEA：mass fraction of EA in the vapor phase；xEA：mass fraction of EA in liquid phase.

圖1a為EA與乙醇的汽液平衡相圖，可以看到有一個共沸點，EA與乙醇的共沸組成和共沸溫度與文獻［6］中相同，說明了模擬結果的準確性。圖1b為溶劑比為1時分別加入DMF和DMSO的EA和乙醇汽液平衡相圖，可以看出加入萃取劑后共沸點消失，說明DMF和DMSO的加入可有效打破共沸；DMSO平衡線比DMF平衡線更偏離對角線，說明相對于DMF，DMSO的加入可使EA和乙醇物系的相對揮發度更大，即DMSO效果要好于DMF。因此，常規精餾無法分離的EA和乙醇，在加入萃取劑后可有效打破共沸，且DMSO效果更好，沸點更合適，溶解性極好，因此，選擇DMSO為萃取劑。

1.2 剩余曲線分析

采用Aspen Plus軟件繪制了EA-乙醇-DMSO在常壓下的剩余曲線，分析以DMSO為萃取劑的萃取精餾過程，見圖2。由圖2可知，不穩定節點只有EA和乙醇的共沸點，且剩余曲線都由這一共沸點出發指向萃取劑DMSO處，沒有精餾邊界的存在，這意味著塔頂會得到EA，塔釜為乙醇和DMSO。因此，以DMSO為萃取劑的萃取精餾過程可行。

圖2 EA-乙醇-DMSO物系的剩余曲線Fig.2 Residual graph of EA-ethanol-DMSO system.

2 間歇萃取精餾實驗驗證和過程模擬

2.1 間歇萃取精餾實驗驗證

采用自制的實驗室小試填料精餾塔（理論板數約為25）進行驗證性實驗，驗證以DMSO為萃取劑分離EA和乙醇的可行性。實驗步驟為：1）將EA和乙醇（分析純，元立化工有限公司）配制成質量比為7∶3的溶液，倒入塔釜，進行全回流操作，全回流時間為1 h；2）以15 mL/min的速率加入萃取劑DMSO，以回流比為3采出，每隔5 min測定塔頂采出組分；3）當塔頂EA純度（質量分數，下同）達到最大值并開始下降時停止實驗。實驗結果表明，塔頂EA純度最高可達0.914，說明DMSO可有效打破共沸，萃取精餾可行。

2.2 間歇萃取精餾過程模擬

采用Aspen Plus軟件Batch Modeler模塊對EA和乙醇的萃取精餾過程進行了模擬。模擬選定與間歇實驗相同條件，塔板數為25塊，回流比為3，使用盤管加熱，加熱介質溫度設定為130 ℃。圖3a為不加萃取劑下的普通精餾過程。由圖3a可知，普通精餾下，塔頂EA純度最高為0.69，達到共沸物下標準組成，這與預期的結果相同。圖3b和圖3c分別為在第2塊塔板上加入DMF或DMSO萃取劑時，塔頂EA純度變化曲線。由圖3b和圖3c可知，在相同條件下，以DMSO為萃取劑時，塔頂可得到更高純度的EA，說明以DMSO為萃取劑的效果更好。

圖3 塔頂EA純度變化Fig.3 Curves of EA mass fraction at the top of the distillation.

3 連續萃取精餾過程的模擬

3.1 連續萃取精餾模型的建立

圖4為采用Aspen Plus軟件建立的EA和乙醇連續萃取精餾模擬流程。由圖4可知，將原料加入萃取精餾（T）塔精餾，塔頂產品（D1）為高純度EA，塔釜產品主要為乙醇和DMSO；塔釜物流（W1）進入溶劑回收（H）塔，由于乙醇和DMSO相對揮發度較大，H塔塔頂產品（D2）為純度較高的乙醇，塔釜可得到高純度的DMSO，塔釜物流（W2）再循環到T塔加以利用，由于過程中會在H和T兩塔塔頂損失少量DMSO，為了保持平衡，需要補充萃取劑。

根據經驗及實驗過程設置T，H塔的初始參數進行連續萃取精餾過程模擬。T塔：萃取劑進料量800 kg/h，塔板數30，餾出比0.7，質量回流比3，原料進料板數20，萃取劑進料板數10；H塔：塔板數10，進料板數5，質量回流比1。設定原料組成為30%（w）乙醇和70%（w）EA，進料量1 000 kg/h，20 ℃，0.1 MPa。在以上初始參數條件下，D1為93.4%（w）EA，D2為84.67%（w）乙醇，而經過H塔精餾得到的W2中萃取劑DMSO含量高達99.99%（w），可循環利用。因此，連續萃取精餾過程可行。

3.2 過程優化

為了得到更高純度的EA和乙醇，采用Aspen Plus軟件中靈敏度分析功能，對工藝流程的各指標進行優化。固定T塔餾出比為0.7，考察其他指標；采取的策略為逐個因素優化，每次確定其他因素不變，考察其中一個因素的變化對產品純度的影響。

3.2.1 DMSO進料量的優化

在原料進料量一定的情況下，優化DMSO的進料量，即考察溶劑比的影響。圖5為DMSO進料量對EA純度及再沸器熱負荷影響。由圖5可知，EA純度隨著DMSO加入量的增加而增加，但增加速度逐漸減緩，在DMSO加入量為1 600 kg/h時，EA純度可達0.99；同時看到再沸器熱負荷隨著DMSO加入量的增加也是不斷增加的，在DMSO加入量為700～1 000 kg/h時增加較緩慢，之后再沸器熱負荷迅速增加。綜合考慮EA純度及再沸器熱負荷增加產生的經濟影響，確定DMSO進料量為1 600 kg/h。

3.2.2 理論塔板數的優化

圖6為T塔理論塔板數對EA純度的影響。

圖4 EA和乙醇連續萃取精餾模擬流程Fig.4 EA and ethanol continuous extraction distillation simulation process.T：extractive distillation column；H：solvent recovery column；F：feedstock；S：solvent；D1：top product of extractive distillation column；W1：extractive distillation column kettle products；D2：top product of solvent recovery column；W2：solvent recovery column kettle products.

圖5 DMSO進料量對EA純度及再沸器熱負荷的影響Fig.5 Effect of DMSO feed on EA mass fraction and reboiler heat load.Conditions：raw material 30%(w) ethanol+70%(w) EA，feed amount 1 000 kg/h，20 ℃，0.1 MPa.

圖6 T塔理論塔板數對EA純度的影響Fig.6 Effect of theoretical plate number on the extractive distillation column on EA mass fraction.Conditions：T column re fl ux ratio 3，raw material feed position 20th plate，solvent feed position 10th plate.

由圖6可知，在理論塔板數為30塊時，EA純度達到了0.99，之后隨著塔板數增加，EA純度幾乎不再變化，同時考慮到塔板數增加會使造價增加，因此最終選擇T塔理論塔板數為30塊板。在以上確定的參數條件下模擬，通過H塔的乙醇初始含量僅為84.67%（w），最終可得到99.96%（w）的乙醇，H塔理論塔板數仍確定為10塊。

3.2.3 質量回流比的優化

圖7為T塔質量回流比對EA純度及再沸器熱負荷的影響。

圖7 T塔質量回流比對EA純度及再沸器熱負荷的影響Fig.7 Effect of re fl ux ratio of T column on EA mass fraction and reboiler heat load.Conditions：T column theoretical plate number 30，raw material feed position 20th plate，solvent feed position 10th plate.

由圖7可知，EA純度隨質量回流比的增加呈先增加后減小趨勢，這是因為當質量回流比過大時，回流的EA增加，而萃取劑進料量不變，在一定區域內會造成溶劑比減小的現象，使EA純度減小。因此，選擇質量回流比為0.9（峰值）較適宜。

圖8為H塔質量回流比對乙醇含量的影響。由圖8可知，乙醇含量與H塔質量回流比呈正相關趨勢，在質量回流比大于0.6后增加緩慢。因此，選擇質量回流比為0.6較適宜。

3.2.4 進料位置的優化

圖9為T塔原料進料位置及萃取劑進料位置對EA純度的影響。由圖9可知，EA純度隨原料進料板數和萃取劑進料板數的增加都呈先增大后減小趨勢，分別在塔板位置為21和5時達到最大。因此，確定原料進料位置為第21塊板，萃取劑進料位置為第5塊板，此時塔頂EA純度高達0.999 3。

圖8 H塔質量回流比對乙醇含量的影響Fig.8 Effect of re fl ux ratio of H column on ethanol concentration.Conditions：H column theoretical plate number 10，raw material feed position 5th plate.

圖9 T塔原料進料位置（a）和萃取劑進料位置（b）對EA純度的影響Fig.9 Effect of the feedstock position(a) and the solvent position(b) on EA mass fraction in T column.Conditions：T column theoretical plate number 30，re fl ux ratio 0.9.

圖10為H塔原料進料位置對乙醇含量的影響。由圖10可知，曲線上乙醇含量存在著一個峰值，此時原料進料板數為5。因此，選擇原料進料位置為第5塊塔板較適宜。

圖10 H塔原料進料位置對乙醇含量的影響Fig.10 Effect of feedstock position on ethanol mass fraction in H column.Conditions：H column theoretical plate number 10，re fl ux ratio 0.6.

3.3 優化結果

綜上所述，確定在參數優化次序下的最優操作參數。T塔：萃取劑進料量1 600 kg/h，塔板數30，餾出比0.7，質量回流比0.9，原料進料位置第21塊板，萃取劑進料位置第5塊板；H塔：塔板數10，進料位置第5塊板，質量回流比0.6。優化后的結果見表1。

表1 優化后的結果Table 1 Optimized results

4 結論

1）通過萃取劑篩選和剩余曲線分析，初步確定了DMSO為最適宜萃取精餾的萃取劑，再通過間歇萃取精餾實驗，驗證了以DMSO為萃取劑進行EA和乙醇物系的萃取精餾是可行的。

2）通過連續精餾過程的模擬找到了最佳的操作條件為：原料組成為30%（w）乙醇、70%（w）EA，進料量為1 000 kg/h，DMSO進料量為1 600 kg/h，T塔塔板數為30，質量回流比為0.9，原料進料位置為第21塊板，萃取劑進料位置為第5塊板，H塔塔板數為10，質量回流比為0.6，進料位置為第5塊板。可得到EA純度為0.999 3和乙醇含量為99.82%（w）的產品，且萃取劑DMSO可循環使用，為實驗和工業上提供一定指導。