劉 文 輝
(廣州市市政工程設計研究總院有限公司,廣東 廣州 510000)
河道整治工程常常會遇到淤泥、泥炭質土等軟弱地基,其壓縮性大、強度和承載力低,一般需要采取工程措施進行加固后,才能提高地基土體的承載力和強度,滿足工程需要。水泥攪拌樁是其中一種常用的軟基加固方法,它是利用水泥作為固化劑,通過土體與加固劑的強行攪拌形成水泥土,從而達到改良地基土體的目的。
本文以清遠市某河道整治工程為例,介紹了堤岸攪拌樁復核地基設計計算的過程,供類似工程參考。
工程位于清遠市,總長度2.2 km。根據相關水系規劃,河道設計防洪排澇標準為20年一遇24 h暴雨不成災,經水文計算,得到河道景觀常水位為10.50 m,設計洪水位(P=5%)為12.30 m。綜合考慮河道景觀、工程造價等多方面因素,河道采用L型重力式擋墻復式斷面,河道下口寬度為15 m~60 m,親水平臺寬3.5 m,高程高于景觀水位0.5 m,為11.0 m,堤頂超高算得0.7 m,因此,設計堤頂高程為13.0 m。河道設計橫斷面見圖1。
根據地勘資料,堤岸地基主要分布有素填土、淤泥質土、淤泥、粉質粘土等土層。其中淤泥及淤泥質土層對堤岸的安全穩定不利,其厚度為0.65 m~10.90 m,平均4.44 m,呈透鏡狀、似層狀或連續層狀分布,深灰,灰黑色,飽和,流塑,含有機質。統計標準貫入試驗127次,N=1.0擊~4.0擊,平均2.5擊。各土層設計參數建議值詳見表1。
由于大部分河段擋墻基礎位于淤泥質土和淤泥等軟弱土層上,地基承載力和堤岸整體抗滑穩定性難以滿足要求,因此,需對擋墻基礎進行加固處理。考慮到水泥攪拌樁具有施工快、造價低等優點,本次地基處理采用φ600水泥攪拌樁,水泥摻入比不小于17%,水泥土設計無側限抗壓強度為1.0 MPa。根據JGJ 79—2012建筑地基處理技術規范[1]的要求,攪拌樁樁底穿透淤泥土層,進入下覆土層2 m。

表1 巖土設計參數建議值表
復合地基設計計算時,首先根據地基承載力要求初步確定樁間距,然后通過岸坡整體抗滑穩定計算進一步復核。
根據規范[1],攪拌樁單樁承載力特征值按式(1),式(2)分別計算,并取二者中的較小值作為單樁承載力特征值:
Ra=ηfcuAp
(1)
(2)
其中,fcu為水泥土抗壓強度,取1.0 MPa;Ap為樁身截面面積,0.283 m2;η為樁身強度折減系數,取0.25;up為樁周長度,1.885 m;αp為樁端阻力發揮系數,取0.4;qp為端阻力特征值,取粉質粘土未修正的承載力特征值,140 kPa。
由上述兩式算得的單樁承載力特征值分別為70.7 kPa,113.10 kPa,因此,單樁承載力特征值為70.7 kPa。

攪拌樁復合地基承載力可按式(3)進行計算:
(3)
其中,λ為單樁承載力發揮系數,取0.8;β為樁間土承載力發揮系數,取1.0;fsk為樁間土承載力特征值,取45 kPa;fspk為復合地基承載力特征值,根據擋墻基底應力計算,取80 kPa。
根據上式,可算得面積置換率m=0.171,采用正方形的布樁型式,則樁間距為:
所以取樁間距1.2 m。
根據GB 50286—2013堤防工程設計規范[3],采用理正巖土6.5軟件,分別計算岸坡在穩定滲流期、設計水位驟降期、施工期三個工況下的抗滑穩定系數,計算方法采用簡化畢肖普法。
水泥土抗剪強度可按式(4),式(5)計算[2]:
C=(1-m)C1+mC2
(4)
tanφ=(1-m)tanφ1+mtanφ2
(5)
其中,C1,φ1為樁間土粘聚力、摩擦角,取表1中淤泥土層的數據;C2,φ2為水泥土的粘聚力、摩擦角。
根據室內試驗數據[2],C2為設計抗壓強度的0.2倍~0.3倍,摩擦角在20°~30°。考慮到攪拌樁施工受諸多因素影響,加固后的水泥土強度一般小于室內試驗數據,因此對上述方法計算得到的抗剪強度再次進行適當折減:C2=0.2×1 000×60%=120 kPa,φ2=20°。
根據上述計算,淤泥層的水泥土C=24.6 kPa,φ=7.3°,粉質粘土層的水泥土C=30.4 kPa,φ=11.9°。求得各工況下岸坡抗滑穩定系數見表2。

表2 岸坡抗滑穩定計算結果表
由上述計算結果可知,擋墻地基經過水泥攪拌樁加固后,土體的抗剪強度參數得到了明顯的提高,因此,岸坡的整體抗滑穩定系數均明顯增大,滿足了規范[3]要求。可見,本次地基處理設計是合理的。
本文以清遠市某河道整治工程為例,簡述了堤岸復合地基設計計算的過程,主要得到以下兩點結論:
1)當修筑在軟基上的堤岸整體抗滑穩定性和承載力不滿足要求時,采用水泥攪拌樁加固是一種有效而經濟的地基處理方法;2)攪拌樁復核地基設計時,可先根據承載力要求初步擬定布樁方案,然后通過岸坡整體抗滑穩定計算進一步復核。