王 鐸,王尚斌,李 超,任 宇
(江蘇亞威機床股份有限公司,江蘇 揚州 225200)
機構學中有一個原理:兩根等長的桿件在中點鉸接時,無論兩桿件的夾角如何變化,對應桿端的連線始終保持平行,并與相鄰桿端的連線垂直。根據這一原理制作的剪叉式升降裝置,具有結構簡單、承載力強、制造容易、無需額外的導向裝置等優點,剪叉式升降平臺結構設計正是基于該原理,廣泛應用于現代物流、航空裝載、大型設備的制造與維護等場合[1-5]。
剪叉升降平臺工程設計中,有時候只需要求解驅動力大小,對于其內部運動副間的作用力并不需要知道,用靜力學的方法對桿件進行受力分析,雖然能夠求解出結構所有運動副間的作用力,但計算比較繁雜,計算工作量也較大,工程上并不實用,而采用虛位移原理進行計算則十分方便。本文在分析剪叉式升降平臺結構特點的基礎上,利用creo軟件構造三維模型,結合虛功原理,提出一種適用于工程師設計的驅動力計算方法。
剪叉式升降平臺按支撐桿級數可分為單級和多級,其中單級剪叉式升降平臺主要用于較低高度的負載起升,而多級式剪叉升降平臺一般用于大行程的負載起升,多用于負載較輕的高空作業及設備維護,相對于單級剪叉式升降臺,多級式升降平臺整體結構剛度較弱(隨著級數的增多,整體結構的剛性減弱),承載能力也較單級式低[6]。
按照移動形式可分為固定式剪叉升降平臺和移動式剪叉升降平臺,固定式用于負載起升位置特定的區域性升降,升降作業時,剪叉式升降平臺底座與地面直接接觸,而通過其他轉運裝置,如吊車等將負載吊裝于升降平臺上進行負載升降動作;移動式剪叉升降平臺通過在平臺底座安裝移動輪組,從而實現升降臺的靈活移動,適用于廠區內要求轉運的升降裝置,實用性較固定式強,但設計時要考慮移動輪組的最大承載力,必要時加裝輔助支撐裝置,確保移動輪組使用過程中的安全性。
按照驅動方式一般可分為液壓式和電動式,液壓式升降平臺價格低廉、驅動力大、耐用性強,常見的剪叉式升降機構大多數采用液壓驅動,缺點是長期使用后會造成液壓油泄露的情況,不適用于企業中對環境要求較高的工況;相對于液壓驅動來說,電動式剪叉升降臺的優勢在于起升精度高、無污染,成本較液壓式高。
常見的剪叉升降平臺驅動力結構如圖1~圖4所示,圖1~圖4中,dy為起升重量Q的虛位移,dx為推力F的虛位移,θ為叉臂與水平線的夾角。Y為升降臺上升的距離,X為驅動器推出的距離[7-8]。
圖1機構特點是驅動器水平推動下活動鉸鏈。坐標系如圖,驅動器經常使用普通絲杠、滾珠絲杠或水平液壓缸。結合虛功原理,起升重量Q與推力F的關系可表示為:

圖2為楔式驅動升降平臺,驅動滾輪的半徑為r,起升重量Q與推力F的關系可表示為:

圖1 水平驅動剪叉式升降平臺

圖2 楔式驅動升降平臺

圖3為鉸接式液壓缸(或電動推桿)驅動升降臺1,機構的特點是驅動器的兩鉸點的位置與剪叉桿件有固定的相對關系。圖中剪叉臂長為2R,液壓缸鉸鏈點尺寸a、b、u和t為已知數。起升重量Q與推力F的關系可表示為:

圖3 驅動液壓缸下鉸接隨動升降臺

式中:A=(a+b)2+(t+μ)2;
B=2(bμ-at);
C=(b-a)2+(μ-t)2。
圖4為液壓缸(或電動推桿)驅動升降臺2,機構的特點是驅動器的上鉸點的位置與剪叉桿件有固定的相對關系,而下鉸點直接和底座連接。圖中剪叉臂長為2R,液壓缸鉸鏈點尺寸a、u和b、g為已知數。起升重量Q與推力F的關系可表示為:


圖4 驅動液壓缸下鉸接固定升降臺

通過章節2可以看出,雖然虛功原理只需要進行運動學分析,對于復雜模型,計算量仍很大,改變結構類型,計算公式也要隨之變化。虛功原理Fdx=Gdy,如果知道dx與dy之間的關系,則很容易確定輸出力與驅動力間關系。
隨著三維建模設計的普及,通過作圖方法很容易確定dx與dy間關系,具體如圖5流程所示。
以圖1升降臺結構為例,定義1000mm,剪叉工作角度θ為10°~50°。將工作角度范圍離散等分,角位移變化量dθ=0.1°,升降臺輸出端承載3t,離散點處角位移變化引起的驅動位移變化量dx、輸出位移變化量dy如表1所示。
結合表1,升降臺輸出端承載3t情況下,不同剪叉角位移處所需驅動載荷曲線如圖6所示;相同情況下,式(1)的函數曲線如圖7所示。
圖6、圖7曲線基本相同,說明通過作圖方法測量角位移小步距變化帶動的輸出端、輸入端位移值變化,此方法完全可行。鑒于作圖法一般只能讀取小數點后三位,因此角位移的變化量不宜選擇過小。

圖5 作圖法虛功原理應用流程

表1 作圖法位移變化測量計算值

圖6 作圖法驅動力曲線

圖7 公式驅動力計算曲線
通過虛功原理計算剪叉升降平臺驅動力,較靜力學分析有了較大的簡化,對于較復雜結構,其仍不是最優方法。隨著三維建模設計的普及,通過作圖方法更容易獲得輸出端位移變化、輸入端位移變化,進而結合虛功原理求解驅動載荷與輸出載荷關系。文中方法適用于所有單自由度輸入輸出情況。