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長期以來,我國公路養護工藝主要由銑刨重鋪和罩面組成。其中,銑刨重鋪造成了極大的環境污染和資源浪費,且不符合國家建設節約型交通的要求;直接罩面則抬高了原路面標高,增加了原路面不變荷載,影響了原路面排水,不僅無法從根本上解決原路面結構層病害,且不斷生成新的薄弱層,誘發新的路面病害。因此,就地熱再生技術應運而生。該工藝在滿足綠色環保的基礎上,節約了大量原材料的消耗,越來越受到國內養護行業的重視。
南方某公路為雙向四車道加硬路肩,有中央分隔帶,行車道半幅寬度為10.5m。通過對道路的詳細調查,目前道路主要問題為反射裂縫、老化、局部路段網裂、沉陷等病害。原路面結構,如表1所示。

表1 原路面結構
1.抽提、篩分試驗
該試驗原材料取自南方某公路,采用了低速離心機、瀝青抽提儀等設備,試驗結果如表2所示。
2.瀝青再生試驗
瀝青再生是對老化瀝青的逆向修復,通過再生劑調整瀝青中的失衡部分,使其恢復到原有性能,結果如表3所示。
3.體積指標檢驗
將舊料添加不同比例的再生劑,加入0.5%的熱瀝青后開展馬歇爾試驗,試驗結果如表4所示。該項目的再生劑用量為舊路面瀝青混合料中瀝青含量的5%。(注:理論密度為實測值)

表3 瀝青再生的試驗結果

表4 摻加不同比例再生劑和0.5%的熱瀝青后的體積指標試驗結果

表5 復拌級配調整結果
4.復拌混凝土配合比設計
由原路面材料的抽提篩分可知,原材料的油石比為4.3%,添加一部分新料可對原材進行級配優化。
(1)原材料
從當地拌和站抽取石料并篩分,所用瀝青類別為改性,篩分試驗結果如表5所示。
(2)礦料配合比計算
該配合比設計采用的級配類型為AC-13,設計新料與原路面混合料的礦料添加比例為20%:80%,各倉和原路面礦料配比如表6、圖1所示。
(3)確定油石比
由表7可知,隨著新料油石比不斷增大,試件的空隙率和穩定度逐漸減小,而流值不斷增大,為了滿足規范技術要求,結合現場實際設計經驗,油石比確定為4.8%。
5.復拌型瀝青混合料配合比驗證
(1)為了驗證設計油石比的可靠性,需要驗證混合料,結果如表8所示。
(2)復拌瀝青混合料浸水馬歇爾試驗驗證如表9所示。
(3)復拌混凝土高溫穩定性試驗如表10所示。
6.結論
根據上述試驗,礦料配合比及油石比等外加劑和新料添加比例如表11所示。

表6 篩分試驗結果

圖1 合成級配曲線圖

表7 馬歇爾試驗結果
根據原路面現場調查結果及原路面瀝青混合料試驗分析,該道路適合采用復拌就地熱再生工藝。再生過程中添加原路面瀝青含量5%的再生劑,需補充0.5%的新瀝青,新瀝青為改性瀝青;為補充原路面磨損,再生過程中添加平均1cm的新瀝青混合料,新料為改性瀝青混凝土。
復拌就地熱再生在施工時,首先加熱原路面,并添加外加劑恢復原材料性能;其次收集舊料,加入部分新料;最后將新、舊料一同提升拌和,攤鋪碾壓作業后開放交通即可。

表8 復拌瀝青混合料馬歇爾試驗

表9 瀝青混合料浸水馬歇爾試驗結果

表10 瀝青混凝土高溫穩定性試驗結果

表11 礦料配合比及油石比
1.加熱作業。施工時采用加熱機組,以間歇加熱的方式保證加熱溫度,避免瀝青混合料受熱過高而老化,原路面路表溫度宜控制在160℃~180℃。
2.舊料耙松、噴灑再生劑和收集舊料。原路面加熱后需對瀝青混凝土進行充分耙松,且耙松不可破壞骨料;噴灑再生劑需保證其均勻性;舊料收集后堆集在中間。
3.控制再生混凝土溫度。舊料收集后,用加熱機再次提高再生瀝青混合料溫度不少于40℃,以保證新舊料提升復拌后的再生溫度。
4.添加新料、再生料拌和。在舊料上添加新料,通過提升裝置將新舊料置于拌缸內一同拌和。
5.再生料攤鋪。拌和后用攤鋪機攤鋪復拌料,與攤鋪新料作業相同。
6.碾壓作業。碾壓作業時應注意碾壓次數,不可破壞混合料,并保證熱再生時不改變原路面橫坡。
7.開放交通。

表12 現場檢測數據
施工檢測結果如表12所示,滿足設計要求。
由于道路本身存在局部基層病害,須先修復基層病害(預處理),再進行熱再生施工。就地熱再生工藝可以有效治理瀝青路面上面層、淺層病害。該項目在進行就地熱再生施工后,各類路面監測指標均合格。根據該項目的理論和實踐經驗,可以歸納總結為:
1.原路面存在連續大面積基層病害時,不適宜采用就地熱再生施工開展養護;若原路面基層病害面積較小,則在對基層病害預處理后可采用就地熱再生施工。
2.原路面混合料材料較差時,不適宜采用就地熱再生進行施工作業,如瀝青含量低于3.8%時,不適宜采用就地熱再生施工。
該項目使用熱再生技術,施工完成后各項路面指標均符合相關規范。就地熱再生的優勢同時體現在質量、環保、經濟及速度等方面,通過核算,該項目大量減少了新材料的使用。此外,雖然工程體量龐大,但熱再生單車道施工的實現,保障了交通的正常運行,改善了以往養護封路的不利影響。