吳葉群


摘 要:針對軟土路基段孔隙率大、穩定性差,新建高速公路路基沉降大,為了研究新建高速公路在軟土地質區域的沉降分布規律,本文以丹陽至金壇高速公路常州段為研究對象,借助FLAC三維有限元計算軟件,采用數值模擬計算了實例工程的沉降分布,研究了實例工程天然路基段和復合路基段的分布規律,研究結果顯示:復合路基段的地質條件比天然路基段要惡劣。但通過水泥攪拌樁加固等方法處理后,沉降值要遠小于天然路基段。加固方式合理有效。
關鍵詞:軟土路基;沉降大小;計算精度;三維數值模擬
中圖分類號:U416.1 文獻標識碼:A
0 前言
在高速公路的結構體系中,路基是承受路面及車輛荷載,并傳遞至基礎的關鍵部分,由于軟土層孔隙率含水率高、可壓縮性大、穩定性與強度差,進一步突出了路基穩定性與沉降量的問題。精確計算擬建高速公路的路基沉降量,并針對性地提出相應措施,是科學判斷工程可行性,合理制定設計、施工方案的重要保障。
本文以新建丹陽至金壇高速公路常州段為對象,探討三維有限元模擬計算在軟土路基沉降計算中的應用。
1 實例工程概況
1.1 穿越點概況
丹陽至金壇高速公路是《江蘇省高速公路網規劃(2017―2035年)》中新增的縱向高速公路,是江蘇省規劃“十五射六縱十橫”高速公路網中“縱三”阜寧至宜興高速公路的重要組成部分,編號為S35。起自與滬蓉高速公路交叉處的丹陽新區樞紐,北接已建的鎮江至丹陽高速公路,向南經丹陽東、珥陵、武進西、金壇東,止于與滬武高速公路交叉處的金壇經開區樞紐,接已建的常州至溧陽高速公路,路線全長約42公里,其中丹陽段29.8公里、常州段合計12.2公里(武進區約3.5公里,金壇區約8.7公里)。
1.2 地層巖性及地基處理方式
根據本工程收集資料,本工程場地約25.00 m深度范圍內所揭露的地基土層均屬第四紀全新世Q43~晚更新世Q31的沉積層,主要由黏性土、粉性土和砂性土組成。根據實測資料,本工程段的地層巖性以江陰站為可分為兩段。
(1)天然地基段(K+000~K3+225)。地層共分為5層,最上層為5.43 m厚的砂土,滲透系數較大,易坍塌,在一定的水動力條件下,可能產生流砂、管涌等現象,對本工程的管涵基槽開挖可能會產生一定的影響;其次為粉質粘土,厚4 m,再往下分別為4.7 m厚的淤泥質土、4 m厚的粉質粘土及1.2 m厚的粉土。
(2)復合地基段(K3+225~K7+113)。地層分為5層,從上至下依次為0.5 m厚的砂墊層、3.7 m厚的粉質粘土、5.9 m厚的淤泥質粘土、9.6 m厚的粉質粘土和1.8 m厚的細砂。由于采用水泥攪拌樁加固,因此最上層需再覆蓋4.1 m厚的填土。
2 模型邊界與參數設定
借助FLAC三維有限元計算軟件,采用數值模擬計算方法研究實例工程穿越過程中,地基沉降的大小和分布范圍變化。
2.1 初始條件與邊界條件
在本文研究范圍內,初始時刻滿足以下條件:
(1)
在式中,為初始水位值、為初始豎向應力、為初始孔隙水壓力。
3 模型計算結果分析
3.1 天然路基段
丹陽至金壇高速公路常州段K0+000~K3+225段為天然路基段。經計算可知:
(1)施工第530天(施工完成后第85天)天然路基段達到最大沉降,此后沉降量穩定,不再增加。
(2)主要沉降區域發生在②淤泥質土及③粉質粘土區域,這兩個土層區域的沉降值在30.12 cm~47.60 cm范圍內。砂土層的沉降值為12.15 cm~22.48 cm;①粉質粘土的沉降值為22.0 cm~30.5 cm;④粉土的沉降值為24.2 cm~33.6 cm。
(3)路基沉降達到最大值出現在K1+660斷面,最大沉降值為47.60 cm。
3.2 復合地基段
采用理想的本構模型,樁與土均看做是均質、同性的材料。符合地基的網格劃分及樁基受力情況見圖1。
(a)第一級荷載加載后(第120天)
(b)第三級荷載加載后(第190天)
(c)最大地基沉降分布(第542天)
丹陽至金壇高速公路常州段K3+225~K7+113段為復合路基段,沉降計算結果見圖2。經計算可知:
(1)施工第542天(施工完成后第93天)天然路基段達到最大沉降,此后沉降量穩定,不再增加。
(2)主要沉降區域發生在砂墊層、①粉質粘土和②淤泥質土,沉降值在15.2 cm~27.0 cm范圍內。填土層的沉降值為5.2 cm~15.3 cm;③粉質粘土的沉降值為5.8 cm~10.6 cm;細砂層的沉降值為0.5 cm~7.1 cm。
(3)路基沉降達到最大值出現在K3+020斷面,最大沉降值為27.0 cm。
4 結論
為了研究新建高速公路在軟土地質區域的沉降分布規律,本文以丹陽至金壇高速公路常州段為研究對象,借助FLAC三維有限元計算軟件,采用數值模擬計算了實例工程的沉降分布,研究了實例工程天然路基段和復合路基段的分布規律。本文研究結論可為同類工程的計算、應用提供參考。
參考文獻:
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