1 000 kt/a 超大型硫磺制酸裝置的設計特點與長周期運行實踐

陳子令， 余守明

[1.雙獅（張家港）精細化工有限公司，江蘇蘇州 215635；2.孟莫克化工成套設備（上海）有限公司，上海 201203]

近20 年以來，我國硫酸行業在硫酸裝置大型化方面取得了長足的進步。硫酸裝置大型化的一個重要標志就是蘇州精細化工有限公司[雙獅（張家港）精細化工有限公司的前身]在1999 年投產的300 kt/a 硫磺制酸裝置[1]，該制酸裝置投產后實現了長周期穩定運行的預期目標，為當時國內硫酸裝置的持續大型化奠定了基礎。此后，國內設計新建的硫磺制酸裝置的單系列生產能力逐步提升，從400 kt/a 到600 kt/a，并發展到目前的800 kt/a 規模。目前國內最大的單系列制酸裝置為中原黃金冶煉廠的1 600 kt/a 冶煉煙氣制酸裝置，最大的單系列硫磺制酸裝置仍然是雙獅（張家港）精細化工有限公司（以下簡稱雙獅）一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置，這2 套裝置均采用孟莫克化工成套設備（上海）有限公司[以下簡稱孟莫克]的工藝技術。

2003 年5 月，雙獅經過充分論證，決定引進孟山都（孟莫克公司的前身）技術，建設1 000 kt/a 帶HRS 系統的硫磺制酸裝置，配套50 MW 汽輪發電機組。該制酸裝置于2005 年4 月一次開車成功[2]16。

雙獅一期制酸裝置采用當時孟莫克公司先進的設計理念和設計工具，目標是建成1 套國內技術先進的單系列大型化硫磺制酸裝置。實際上孟莫克公司在雙獅一期之前已經有過多套超大型制酸裝置的設計經驗，如澳大利亞Anaconda 的1 452 kt/a 帶HRS 的硫磺制酸裝置和美國猶他州的Kennecott 的1 274 kt/a 帶HRS 系統的冶煉煙氣制酸裝置[3]。上述2 個大型單系列制酸裝置的規模都比雙獅一期制酸裝置要大。

1 超大型制酸裝置的設計和建造難點

超大型制酸裝置的建設不可避免地遇到單體設備大型化的問題，必須綜合考慮投資、可靠性、能量回收、環保和長周期運行等關鍵因素。單體設備的大型化對國內外相關設備制造廠也提出了新的挑戰，有時候還必須通過優化設計來降低部分單體設備的制造難度。

1.1 液體硫磺過濾

轉化器一層的壓降上升速度對超大型制酸裝置的長周期運行至關重要。由于液體硫磺的灰分含量直接影響到轉化器一層壓降的上升速度，因此液體硫磺的過濾效果就十分關鍵。液體硫磺灰分含量越低，對超大型制酸裝置的長周期運行就越有利。

1.2 焚硫爐余熱鍋爐

水管鍋爐被廣泛應用于硫鐵礦制酸裝置，在國內制酸裝置大型化的初期很多硫磺制酸裝置也采用水管鍋爐。水管鍋爐采用強制循環，其結構較火管鍋爐要復雜一些，水管鍋爐設計時須特別注意避免露點腐蝕以及因熱脹冷縮造成的鍋爐殼體反復漏煙的問題。

雙獅原有300 kt/a 硫磺制酸裝置采用的是強制循環的水管鍋爐，由于水管鍋爐的蒸發量受到熱水循環泵循環量的限制，單套制酸系統的能力因而受到了限制[4]，因此大型硫磺制酸裝置都采用火管鍋爐。

超大型制酸裝置必然帶來單體設備的大型化，焚硫爐余熱鍋爐也不例外。對生產規模1 000 kt/a的硫磺制酸裝置而言，若采用傳統的單鍋筒設計，火管鍋爐的外徑為5 m 左右，這對鍋爐的制造和運輸都將是一個不小的挑戰。

1.3 主風機

生產規模1 000 kt/a 的硫磺制酸裝置，當轉化器進口氣體φ(SO2)為11%時，對應煙氣量近250 000 m3/h。美 國Kennecott 的1 274 kt/a 的帶HRS 的冶煉煙氣制酸裝置采用2 臺主風機并聯，曾經發生過在啟動其中一臺主風機時導致另外一臺并聯的主風機反轉的情況。因此，對于超大型硫磺制酸裝置，最好仍采用單臺主風機的配置，以簡化操作，提高可靠性。

1.4 轉化器

轉化器是制酸裝置的核心設備，由于超大型制酸裝置轉化器的直徑較大，催化劑床層的高徑比進一步下降，薄餅效應*加劇，很容易造成轉化器各床層氣流分布不均勻的情況，從而影響相關床層催化劑的利用效率，并導致總轉化率不達標。

注：*薄餅效應是指轉化床層或干吸塔主填料層因為高徑比下降，造成轉化床層高度或干吸塔主填料高度小于干吸塔內徑或大幅小于轉化器內徑的情況，此時干吸塔主填料層或轉化床層氣流分布的均勻性將會相應下降。

1.5 轉化高溫煙氣管道的設計

對于超大型制酸裝置，轉化煙氣管道的直徑與壁厚之比進一步增大，轉化煙氣管道存在薄壁容器的特點，傳統的管道設計軟件不再適用，轉化煙氣管道設計難度進一步增大。

1.6 干吸塔

基于節約投資的考量，超大型制酸裝置的干吸塔空塔氣速較高，通常在1.2 m/s 以上。由于超大型制酸裝置干吸塔的直徑可達8 m，相應地主填料層的高徑比明顯下降，也需要克服薄餅效應。

1.6.1 干吸塔填料支撐

干吸塔填料支撐有球拱、瓷質條梁和合金格柵。

球拱的阻力較大并且球拱的阻力分布從塔中間軸線到塔壁逐漸遞增。對于超大型制酸裝置，干吸塔的填料支撐若采用球拱將使得塔底的氣流分布復雜化。

采用瓷質條梁時，由于瓷質條梁的長度限制，需要在塔底砌筑更多的支撐墻，支撐墻上留有拱門作為氣流通道。支撐墻數量過多也使得塔底的氣流分布復雜化。

合金格柵具有開孔率大、氣體阻力小、氣體分布均勻的特點，有利于降低填料高度。

1.6.2 干吸塔分酸器

超大型制酸裝置干吸塔主填料層呈現薄餅特點，對分酸器的分酸均勻性要求比較高。常見的一個誤區是認為分酸器只要滿足分酸點密度和各點下酸均勻即可，但通常會出現靠近塔壁處的主填料層液氣比下降的問題，進而影響到干吸塔的傳質效率。

1.6.3 干吸酸冷卻器

2003 年國內的陽極保護酸冷卻器已經成熟。對于超大型裝置，采用陽極保護酸冷卻器更可靠，但須注意陽極保護酸冷卻器進口酸溫度不能太高，過高的酸溫度不利于鈍化膜的維持。一般來講，干吸塔的循環酸量增大，出塔酸溫度將會相應下降。因此確定干吸塔循環酸量時必須要兼顧到陽極保護管殼式酸冷卻器進口酸溫度。

2003 年國內陽極保護不銹鋼管道已經成熟，但陽極保護不銹鋼管道的流速受管道內壁鈍化膜的限制，一般控制在1.2 m/s 以內，流速過高則陽極保護不銹鋼管道內壁的鈍化膜難以維持。由于陽極保護不銹鋼管道流速受限，大型制酸裝置若采用陽極保護不銹鋼管道則會導致干吸濃酸管道直徑大幅增加。

1.7 干吸塔除霧器

國內傳統硫酸裝置干吸塔操作氣速為0.8 m/s左右，吸收塔通常采用絲網除霧器。

如雙獅原835 t/d 硫磺制酸裝置干燥塔采用金屬絲網捕沫器，干燥塔主填料裝填系數為95 L/(d·t)。雙獅一期超大型制酸裝置干燥塔主填料裝填系數僅為35 L/(d·t)，干吸三塔的空塔氣速在1.36～1.64 m/s。由于超大型制酸裝置采用較高的氣速和相對低的主填料裝填系數，硫酸裝置大型化后干吸塔內酸霧產生量增大，尤其是吸收塔內亞微米酸霧產生量隨之增大，霧沫夾帶量明顯增加，對除霧器的性能要求進一步提高，吸收塔須采用纖維除霧器才能有效應對[5]。

1.8 干吸濃酸泵

增加干吸塔的循環酸量需要更大流量的酸泵。2003 年國內能夠制造的濃酸泵最大流量為780 m3/h，世界范圍內技術最成熟的大流量濃酸泵為Lewis 泵，最大流量在2 000 m3/h 左右。

1.9 中間吸收塔

由于95%左右的酸產量來自中間吸收塔，中間吸收塔的噴淋密度也最大，設計難度也最大。中間吸收塔的塔徑選定必須綜合考慮濃酸泵的最大流量和酸冷卻器入口的酸溫度。

若要降低出塔酸溫度，可以增加循環酸量。由于干吸塔設計時噴淋密度有一個限制，當循環酸量增大時干吸塔的塔徑要相應增加，導致投資增大。由于循環酸量增大，同時也增加了濃酸泵選型的難度。

2 雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置的設計特點

雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置采用了先進的設計理念和工藝，充分考慮到投資、可靠性、能量回收、環保和長周期運行等目標。需特別指出的是，該裝置在國內首次采用HRS 技術，把硫磺制酸裝置的熱量回收效率從傳統的近70%提高到93%以上。

2.1 液體硫磺過濾和中和

基于長周期運行的考量，雙獅一期硫磺制酸裝置采用了液體硫磺兩級過濾的設計。來自熔硫的粗硫由粗硫泵打入一級葉片式過濾機進行一級過濾，然后進入液體硫磺中間槽，再經中間硫磺泵送入第二級液體硫磺過濾機進行精濾。最后精制液體硫磺進入精硫槽或送入罐區的液體硫磺儲罐或主裝置的液體硫磺儲罐待用。第一級過濾采用3 臺國產過濾機并聯作業，第二級過濾采用1 臺進口過濾機[6]33。

液體硫磺采用熟石灰[Ca(OH)2]進行中和，其與液體硫磺中的游離酸反應生成硫酸鈣，余熱鍋爐進口側管板不容易堵塞，有利于制酸裝置的長周期運行。若采用液堿中和，生成的硫酸鈉容易粘附在下游火管鍋爐的進口側管板和換熱管內壁，并且難以清理。采用液堿中和時還會把液堿中的水分帶入下游，造成吸收塔內亞微米酸霧生成量增加，對纖維除霧器的性能要求進一步提高。

2.2 空氣過濾器

在硫磺制酸裝置中，空氣過濾器是控制制酸裝置運行質量和運行周期較為方便、安全、便宜的措施。上述空氣過濾器過濾效率的提高，可以減輕下游干燥塔除霧器的負荷，延長其運行周期，并且轉化器中催化劑（特別是一層催化劑）的使用壽命也會相應延長，從而有利于制酸裝置的長周期運行。該裝置采用的板框式過濾器由兩層過濾板組成，外層是粗濾，內層為精濾。該過濾器具有除塵效率高、價格便宜、安裝方便、清潔容易等優點[6]34。

2.3 主風機

主風機采用1 臺進口AC 風機，配備5 600 kW功率電機，設計風量260 000 m3/h，采用塔后風機配置。該風機配備三元流葉輪，工藝氣體流經葉輪時不容易產生邊界層分離和渦流，因而效率較高。

該風機采用了強力潤滑的滑動軸承，設有高位油箱，并配有振動監測。在每個風機軸承和電機軸承的2 個徑向位置和2 個軸向位置均安裝有振動監測儀器，風機和電機的軸承上還安裝了鎧裝溫度計，用于軸承的溫度監測。該風機還配備了喘振監測儀器，同期的國產風機仍采用巴氏合金軸瓦和二元流葉輪，軸瓦供油往往采用高位油箱，技術水平與進口風機之間存在代差。

2.4 焚硫爐

焚硫爐是硫磺制酸的關鍵設備，焚硫爐正面安裝5 支機械壓力霧化的磺槍，每根磺槍前端安裝有不銹鋼離心式噴嘴。焚硫爐外殼為碳鋼，內襯耐火磚，內設擋墻2 道。為防止SO3的冷凝，在設計焚硫爐時有意提高了外殼溫度。與國內的焚硫爐相比，操作強度大大提高，爐內容積僅250 m3，而同期國內330 kt/a 的硫磺制酸裝置的焚硫爐容積需要180 m3[2]17。

2.5 余熱鍋爐

雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置焚硫爐余熱鍋爐采用當時國外成熟的火管鍋爐。上述火管鍋爐如果采用傳統的單鍋筒設計則鍋爐直徑達5 m，鍋爐的制造難度和運輸難度都會比較大。為降低超大型硫磺制酸裝置火管鍋爐的制造和運輸難度，在設計雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置時，把火管鍋爐設計成雙鍋筒、單汽包的結構。為提高汽輪機的效率，上述火管鍋爐蒸汽壓力為6.4 MPa。

值得注意的是，焚硫爐余熱鍋爐的高溫副線閥采用了孟莫克設計的鐘罩閥。與高溫蝶閥相比較，鐘罩閥結構簡單，受熱部件主要為鐘罩閥板的下表面，來自余熱鍋爐出口溫度相對低的煙氣流經閥桿和閥板的上表面，從而起到一個冷卻和保護作用，因而鐘罩閥的可靠性更好。

2.6 轉化器

轉化器設計的好壞直接關系到制酸裝置的轉化率。孟莫克為雙獅一期硫磺制酸裝置設計了1 臺全不銹鋼轉化器，該轉化器為多層積木式穩固結構。轉化器底部支腿座落在帶滑板的支座上，呈輻射狀布置，以釋放轉化器受熱膨脹時的熱應力。

為克服大直徑轉化器的薄餅效應，孟莫克設計團隊采用了計算機流體力學模擬（CFD），并在CFD 模擬的基礎上對轉化器各段進出口煙氣管道之間的夾角進行了優化以避免煙氣偏流。轉化器各段進口方圓過渡管內還安裝了強制分風裝置，這樣來自管道的高速煙氣在進入催化劑床層時流速就能夠均勻地降下來，從而有利于轉化床層的氣流分布。

為降低轉化器催化劑床層的阻力上升速度，轉化器一層和二層頂部有大顆粒催化劑覆蓋層。大顆粒催化劑覆蓋層中催化劑顆粒之間的空隙更大，具有更好的容塵能力，可以降低相應床層的壓降上升速度，有利于制酸裝置的長周期運行。

2.7 轉化高溫煙氣管道

轉化高溫煙氣管道的設計須充分考慮到熱膨脹， 大型制酸裝置轉化高溫煙氣管道由于直徑與壁厚之間的比值較大，呈現薄壁容器的特征。國內有很多中小型制酸裝置在轉化高溫煙氣管道設計時，由于采用了傳統的管道設計軟件，在制酸裝置投產后，往往出現轉化器方圓過渡管根部或煙氣管道的泄漏，且這種泄漏難以根治。

孟莫克應用其專有軟件對雙獅一期1 000 kt/a硫磺制酸裝置的轉化高溫煙氣管道進行了應力計算，同時適當簡化高溫煙氣管道的熱膨脹受力，合理配置了膨脹節、拉桿和彈性支座，使得高溫煙氣管道能夠在一定范圍內自由膨脹。

2.8 干吸塔

與國內大型制酸裝置設計不同的是，雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置的干吸塔采用了較小的主填料高度以節約投資。孟莫克設計團隊通過優化干吸塔的塔進氣口設計、結合ZeCor?-Z 合金格柵和Uniflo?合金分酸器的應用，確保了干吸塔的傳質效率。

ZeCor?-Z 合金格柵的開孔率在90%以上，由于其壓降較低并且壓降在整個塔截面上分布均勻，干吸塔底的氣流分布設計就可以適當簡化。Uniflo?合金分酸器平均分酸點密度為43 個/m2，與其他同類設備廠家不同的是Uniflo?合金分酸器是按照主填料截面各處液氣比均勻設計的，做到這一點需要對干吸塔填料層氣流分布特點有著深入的了解，對硫酸工藝有著深厚的積淀才行。

超大型制酸裝置的干吸塔主填料層的高徑比較小，也需要克服薄餅效應。與轉化器各段進口的設計一樣，超大型制酸裝置干吸塔進口的氣速也不宜過大。過大的進口氣速會造成位于進氣口對面的主填料層偏流，從而影響干吸塔的傳質效率。

2.8.1 干燥塔

干燥塔采用鋼殼內襯耐酸磚，干燥塔底部采用ZeCor?-Z 合金格柵，分酸器為Uniflo?合金分酸器。干燥塔頂部配置的布林克?圓筒除霧器（CK-IP型），除霧沫效率較高，有利于下游主風機的長周期運行；不僅如此，干燥塔出口的酸霧含量低，還可以延長轉化器一層催化劑的篩分周期。

干燥塔酸冷卻器采用當時國內成熟的陽極保護管殼式酸冷卻器，濃酸管道為ZeCor?-Z 管道。

2.8.2 中間吸收塔

如前所述，超大型制酸裝置中間吸收塔的設計難點主要體現如何兼顧塔內徑、循環酸量和出塔酸溫度等多個參數的優化。若采用陽極保護管殼式酸冷卻器，則出塔酸溫度成了一個限制條件。若加大循環酸量來降低出塔酸溫度，則循環酸泵的流量又成了限制條件，出現顧此失彼的窘境。

雙獅一期制酸裝置應用了帶蒸汽噴射的HRS技術以提高制酸裝置的能量回收效率。采用HRS塔代替常規的一吸塔，HRS 鍋爐代替一吸塔的酸冷卻器，HRS 塔煙氣進口設有蒸汽噴射腔。HRS 塔為兩級塔，在第一級采用高溫、高濃度循環酸對來自轉化三段出口的煙氣進行吸收，主要目的是產出低壓蒸汽；第二級采用冷的濃硫酸將來自第一級出口的剩余SO3和硫酸蒸氣吸收。HRS 塔和HRS 鍋爐管束、酸管道等都采用孟莫克的ZeCor?-310M合金。

通常情況下中間吸收塔的稀釋水是加到循環酸中，由于吸收循環酸的濃度較高，含水量較小，需要大量的循環酸量才能實現。此外控制中間吸收塔上塔酸濃度和出塔酸溫度也需要較大的循環酸量。采用蒸汽噴射后，部分稀釋水以蒸汽噴射的形式加入HRS 塔，因而HRS 塔一級的循環酸量可以適當下降。在HRS 技術中，HRS 鍋爐的進口酸溫度可達220 ℃，對HRS 塔一級出塔酸溫的限制較少。采用帶蒸汽噴射的HRS 技術后就更容易平衡中間吸收塔的內徑、循環酸量和出塔酸溫度等多個目標。

需要說明的是，HRS 塔內的酸霧產生量要遠高于常規的一吸塔內的酸霧產生量，纖維除霧器的二次夾帶是一個主要的難題。雙獅一期HRS 裝置上應用了特殊的吸收工藝以降低HRS 塔第二級的酸霧產生量。孟莫克還為雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置HRS 塔設計了專門的ES 型纖維除霧器，該型除霧器纖維床持酸少，同時配備防二次夾帶的設計，能夠有效控制HRS 塔出口帶酸。

2.8.3 二吸塔

與干燥塔一樣，二吸塔也是鋼殼內襯耐酸磚結構，采用ZeCor?-Z 合金格柵和Uniflo?合金分酸器。二吸塔除霧器采用孟莫克CS-IIP 型纖維除霧器。

二吸塔的硫酸產量通常情況下只占制酸裝置總硫酸產量的5%左右，因此不存在一吸塔那樣的出塔酸溫度限制。雙獅一期制酸裝置二吸塔酸冷卻器為陽極保護管殼式酸冷卻器，濃酸管道為ZeCor?-310M 管道。

2.9 汽輪機

汽輪機為SIEMENS 供貨，為雙進氣的抽凝機組，可同時讓兩種不同品位的蒸汽（6.2 MPa 和0.8 MPa）進入汽缸，在設計進汽條件下，發電能力達50 MW。上述汽輪機的設計相當于一機兩用，節約了投資。

值得注意的是，在上述汽輪機配置條件下，來自HRS 系統的部分蒸汽可以進入汽輪機參與發電。汽輪機的部分乏氣通過蒸汽噴射送入HRS 系統，因此HRS 鍋爐的蒸汽產量明顯增加。同時，低壓蒸汽進汽口也可作為抽汽口，當HRS 產汽不足時，全凝機組可轉換為抽凝機組，滿足全公司的供熱需求。

3 長周期運行效果

雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置于2005 年4月一次性開車成功，至2007 年6 月該裝置平穩運行2 年多，轉化率、吸收率等各項工藝指標都已經達到或超過設計要求。令人印象深刻的是該裝置的維護工作量非常小，在第一個運行周期內總停車時間不足12 h。該裝置設計產汽量和實際產汽量對比見表1，可見實際產汽量比設計總產汽量高出2.8%，其中HRS 中壓蒸汽產量則高出8.2%，1 t 酸對應的蒸汽發電量達415 kWh[6]37。

表1 雙獅一期1 000 t/a硫磺制酸裝置設計產汽量與實際產汽量對比

4 硫磺制酸裝置操作和設備維護經驗

4.1 主風機啟動時觸發聯鎖停機的處理

一期制酸裝置的主風機在啟動時，曾數次出現因振動值超標并觸發聯鎖停機。實際上類似情況在國內其他制酸裝置上也發生過，一個常見原因就是當主風機啟動時，在風機葉輪轉速的提高過程中需經過喘振區。所幸的是雙獅生產技術團隊有著獨到的制酸裝置開車經驗，通過集思廣益設法解決了主風機的啟動難題。

4.2 干吸塔填料的裝填

在國內很多硫酸廠經常出現干吸塔碎瓷環進入制酸系統，造成襯里閥門損壞，有時候甚至造成酸冷卻器堵塞的情況，這主要是不恰當的填料裝填造成的。很多新建硫酸裝置干吸塔的填料裝填采用外包，裝填料時作業人員甚至不彎腰就把填料從編織袋或容器中倒出，在施工現場就能夠聽到瓷填料撞擊和碎裂的聲音。作為易碎品，陶瓷填料在運輸過程中，也必然會產生碎片，如果采用傾倒法的話，運輸時產生的碎片也全部裝到了塔里。

雙獅一期制酸裝置干吸塔填料裝填時，項目負責人帶領工廠操作人員進塔并把瓷填料逐個手工碼放。上述做法雖然很耗時間，但效果很明顯。一期制酸裝置運行15 年來，每次大修期間在制酸系統極少有發現碎瓷環的情況。

4.3 對轉化器容易泄漏的焊縫進行加強

針對轉化器一層出口和二層進口方圓過渡管根部焊縫容易發生泄漏的問題，在轉化器和煙氣管道安裝時，對上述位置的方圓過渡管的根部焊縫進行了加強。

4.4 進行可預見性檢修

每次大修時檢查火管鍋爐進口處的瓷套管，都會發現瓷套管上有很多細小的裂紋，這應該是鍋爐冷卻時產生的。如果對上述裂紋不做處理，鍋爐不出問題的可能性應該有99%，但雙獅的生產技術團隊每次都將鍋爐的瓷套管全部更換，避免那可能產生問題的1%。

轉化煙氣管道最容易泄漏的位置是從轉化器一段到蒸汽過熱器1B 的兩個方圓過渡管和蒸汽過熱器1B 的氣室，每次大修時不管停車前該處是不是完好的，都在內部對所有焊縫進行加強，所以上述兩個最容易泄漏的地方在開車時從來沒有漏過。

5 相關問題的發現和處理

雙獅一期1 000 kt/a 制酸裝置在初期的生產過程中，發現了若干設備制造、安裝以及工程管理方面的問題，這些問題在孟莫克技術服務團隊的支持下均已經得到及時的解決。

5.1 焚硫爐擋墻倒塌

雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置在運行期間，曾經發生焚硫爐內擋墻倒塌的情況。分析發現，焚硫爐砌筑時僅采用了耐火泥并且把耐火泥當粘結劑使用。通過在停產檢修期間對焚硫爐襯磚進行重新砌筑，綜合應用了粘結劑和耐火泥后，類似情況再未發生過。

盡管焚硫爐內有擋墻倒塌，但是下游設備并未發生升華硫堵塞，說明孟莫克提供的機械壓力霧化磺槍的霧化效果較好。

5.2 火管鍋爐高壓給水泵可靠性差

一期制酸裝置首次投產后，技術人員發現火管鍋爐的高壓給水泵可靠性差。分析發現，高壓鍋爐給水泵生產廠家并沒有和設計方、業主方進行過充分的技術溝通，屬于工程管理問題，并不是生產廠家的制造能力問題。后來經過充分溝通，對設備進行了維修，維修后的高壓給水泵可靠性達到了設計要求。

5.3 轉化器一層和二層頂部溫度點顯示假溫度

在原設計中未充分考慮到大環催化劑的活性，轉化器一層和二層頂部測溫點位于大環催化劑層（TD-750）與催化劑層(XLP-220/XLP-110)的界面上。在實際運行中發現，大環催化劑層的活性超過預期，造成轉化器一層和二層頂部溫度大于相應床層進口管道上的溫度。

通過將原有轉化器一層和二層頂部溫度點適當上移，解決了上述床層頂部溫度點顯示值為假溫度的問題。

5.4 二吸塔下部人孔門腐蝕

在雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置投產后的首次檢修期間，發現二吸塔下部人孔門內側有明顯的腐蝕。實際上干吸塔底部人孔門腐蝕在硫酸裝置上經常出現，有的時候干吸塔底部人孔門對著進氣口，下塔的噴淋酸被來自塔進口的煙氣吹向塔壁，就會造成底部人孔門的沖刷腐蝕。

上述問題通過在檢修期間將二吸塔底部人孔門內襯整張聚四氟乙烯（PTFE）密封板得以解決。

6 結語

雙獅一期1 000 kt/a 硫磺制酸裝置投產15 年以來，創造了我國硫酸行業長周期運行和能量回收的記錄，圓滿地實現了建成1 套技術先進的單系列超大型硫磺制酸裝置的預期目標。上述目標的實現得益于雙獅豐富的管理經驗和生產團隊的精心操作和維護，充分體現了孟莫克與雙獅的精誠合作，同時也證明了孟莫克技術的先進性以及其專有設備的高可靠性和優良品質。