賈存鵬 唐智勇
(1蘭州石化職業技術學院,甘肅 蘭州 730060;2甘肅公航旅工程咨詢有限公司,甘肅 蘭州 730030)
S203線馬峪口至安口段公路滑坡位于策底河與南川河匯合處,策底河左岸小莊北橋至新橋段,屬于侵蝕低中山地貌區,滑坡處山坡高程在1268-1400m,最大高差約130m,滑體自然坡度約30°~42°,主滑方向260°~270°,由東向西滑動。滑坡體長約180m、寬120~220m,厚一般為8~25m,滑坡面積約30720m2,體積約30~60×104m3,滑坡整體區貌圖見圖1。根據《公路工程地質勘察規范》(JTJ 064-98)附錄A1滑坡分類,本滑坡屬于巖質大型深層順層滑坡。

圖1 滑坡區貌圖
滑坡后壁、側壁明顯,滑坡后壁高差約8~12m,滑坡后壁處有2 道大裂縫,裂縫最大寬度達5~15m,深度在8~15m,延伸長度約100~150m,見圖2。滑坡體北側滑面為淺層滑面,由北向南在橫向上沿巖層走向呈臺階狀發展。滑面沿巖層方向,產狀260°-275°∠35°-38°,滑坡體厚度在6~12m,以上部黃土和巨厚層狀石英砂巖為主,滑體位移較大,已呈塊石狀,滑帶為厚約30~50cm的泥質砂巖、砂質泥巖,局部含炭質,層厚約0.1~2mm;南側陡崖下可見深層滑動面,產狀260°-268°∠32°-33°,位于淺層滑面以下14m,中間為巨厚層狀灰綠色石英砂巖,厚度在13~14m,巖體相對完整,后緣巖體拉斷形成寬約1.5~1.8m,深達16m的裂縫,滑面為厚約50-80cm的含炭質泥質砂巖、砂質泥巖,層厚約0.1~2mm,滑面處有明顯的位移錯動,滑帶上局部巖層已變形破碎。

圖2 滑坡側面巖體拉張裂縫
滑面側面未見滲水,但在雨季,地表水滲入滑面必將對滑帶巖體進行軟化,進一步降低其抗滑能力。根據調查情況,該滑坡上部裂縫從開始的50cm發展到目前的1500cm,至今未穩定,仍在蠕滑。該滑坡坡腳處原為當地的一處采石場,山體曾受嚴重擾動,原有巖體下部被采石斬斷,在重力的長期作用下,發生滑坡。

圖3 滑坡I、II、III斷面位置圖
本滑坡在天然狀態下整體處于蠕滑發展狀態,經調查,在雨季由于地表水滲入,滑坡體有加速發展的趨勢,平時常有巨石滾落。
該段滑坡屬于典型的順層巖質滑坡,本段山體巖性為黃土下伏厚層狀灰綠色石英砂巖夾薄層泥質砂巖、砂質泥巖,巖體產狀穩定,巖層產狀260°-275°∠32°-38°。滑坡自然坡度較陡,由于在以前的采石中切斷了巖層,使層狀巖層失去支撐而在重力作用下發生滑動。加之雨季,滑體含水量增大,滑坡體重度不斷增大,地表水滲入滑面抗剪強度降低,滑坡在雨季仍有加速發展的趨勢。本滑坡目前整體處于蠕滑發展階段,在雨水、震動等外因作用下隨時有發生整體滑動的可能。
根據現場勘察,滑坡前緣巖層滲水不明顯,側面滑面處未見滲水,滑動面處的巖體處于閉合狀態。上部滑面由于地表水滲入,多處于軟化狀態,中下部滑面巖體處于潮濕狀態。
根據滑坡體地貌形態、同類工程經驗,結合滑坡體目前穩定狀況反驗結果,本滑坡體黃土天然狀態下γ值取18.9kN/m3,砂巖天然狀態下γ值取24.2kN/m3,滑面處C值取25~30kPa,φ值為19°~25.3°;黃土飽和狀態下γ值取19.7kN/m3,滑面處C值取10kPa,φ值為12.4°。
根據計算天然狀況下滑坡穩定性系數,按照《滑坡防治工程勘查規范》(DZ/T 0218-2006)評價,鑒于該滑坡規模大,期次多,滑體物質和滑床物質不均一,已經發生滑坡的滑動面整體呈折線形,故該滑坡安全系數采用不平衡推力法(傳遞系數法)進行計算[6]。


式中:Fs—穩定系數;Ri—作用于i條塊的抗滑力;Ti—作用于i條塊的下滑力;φi—第i條塊滑帶土的內摩擦角;Wi—第i條塊的重量;li—第i條塊滑動面長度;αi—第i條塊的滑面傾角;Qi—坡面外力;θi—與i土條垂直方向的夾角。
根據以上參數及滑坡安全系數公式進行計算,結合本區處于地震8度區,滑坡下部有橋梁工程,地震加速度取0.20g,抗震重要性系數取1.0,計算各工況下的滑坡的安全系數見表1。建議滑坡治理時,一般工況下穩定系數采用1.20,考慮地震或飽水時采用1.10。

表1 滑面多種工況下安全系數計算表
根據工程等級和各類工況下滑坡安全系數計算,在天然狀態下安全系數在0.866-0.900,滑坡處于不穩定狀態;地震狀態下安全系數在0.788-0.826,滑坡處于不穩定狀態。
1)滑坡范圍內的道路暫時封閉,利用便道通行;對滑坡體(特別是裂縫和滑坡前緣路基和橋臺)進行動態監測。
2)建議滑坡體上布設地表水和地下水的排水措施,對滑坡體上的裂縫進行回填夯實。
3)對淺層滑面以上破碎滑坡體進行清除。
4)對深層滑面以上被切斷的巖體,采用錨索進行加固,并對坡腳采用抗滑擋墻進行支撐。