三峽庫區消落帶岸坡巖體劣化特性測試及質量評價

楊 何，湯明高，許 強，霍宇翔，向育才，鄧文鋒

（成都理工大學 地質災害防治與地質環境保護國家重點實驗室，四川 成都 610059）

1 研究背景

三峽工程是當今世界上最大的水利樞紐工程，三峽庫區歷來就是地質災害隱患居多的區域。庫水位的變化不僅造成庫岸兩側坡體內滲流場發生變化，而且在庫水位周期性升降作用下，岸坡巖體的物理力學性質也會逐步劣化[1-2]。嚴重時將引起岸坡的穩定性破壞，給人民生命財產造成重大損失。如三峽庫區2003年湖北秭歸縣千將坪滑坡[3-4]、2008年巫峽龔家方崩塌[5]與巫山縣水泥廠滑坡、2014年秭歸縣杉樹槽滑坡[6-8]以及箭穿洞危巖體的變形、破壞均因庫水位變動帶（消落帶）巖體的劣化所誘發[9]。因此岸坡巖體劣化的特征及其規律對水庫巖質岸坡穩定性評價具有重要的意義。

巖體的劣化是指巖體在外部環境作用下出現破碎、疏松及礦物成分變化，物理力學性質弱化的現象。根據外作用的不同，可以分為風化劣化、干濕劣化、凍融劣化、卸荷劣化等[10-13]。本文主要研究在庫水位周期性變化作用下的巖體劣化性。近十年，許多學者對這方面的巖體劣化性質進行了大量的研究。巖體的劣化一般通過力學性質的弱化來表達，常見的特性指標有單軸抗壓強度、黏聚力、內摩擦角以及彈性模量等。傅晏[14]與劉新榮等[15-17]通過完整砂巖的室內干濕循環試驗，揭示了砂巖的干濕循環劣化規律，得出砂巖在經歷10個周期的干濕循環后，單軸抗壓強度降低了52.62%；在酸性環境下，砂巖抗剪強度劣化最為嚴重，堿性次之，中性最輕。鄧華鋒等[18-21]在考慮水壓力變化的情況下對砂巖的劣化性質研究得出相比于完整試樣，損傷砂巖試樣各項力學指標衰減得更快，浸泡時水壓力變化幅度越大，循環次數越多，損傷效應越明顯；砂巖在經歷6個周期的干濕循環后，單軸抗壓強度降低了36.37%。此外，其他一些學者也對粉砂巖、紅層軟巖、泥灰巖、板巖、大理巖、石膏質巖、泥質白云巖、蝕變巖等巖體在干濕循環條件下的劣化性質做了較多的室內研究，都表明劣化程度較大[22-27]。劉廣寧等[9]運用單孔、跨孔聲波測試方法對粉砂質泥巖、泥質粉砂巖、砂巖進行原位測試，表明巖體橫向完整性差，縱向完整性相對較好，且消落帶內巖體隨著高程的降低，其巖體完整性呈下降趨勢；室內力學測試結果表明，20 次干-濕循環后其強度平均下降了77%～45%。

實際上，三峽水庫運行過程復雜，岸坡巖體受多種因素的影響。以往對巖體劣化的研究，大多集中于室內試驗，缺少現場的原位測試，所得到的巖體劣化性可能被高估，并且沒有提出較完善的劣化質量評價方法。三峽庫區在經歷了11個完整的水文周期后，岸坡巖體呈現不同程度的劣化，庫水位變動帶本身就是一個非常好的天然試驗場地，將消落帶與高水位以上部位的巖體進行對比分析，可以很好地得到受庫水位升降影響的巖體劣化特征。因此，本文首先對三峽庫區兩岸出露巖體進行詳細的現場調查，在此基礎上選取典型巖體進行原位地質雷達測試、回彈測試，以鉆孔取芯及室內聲波測試作為驗證，分析不同巖體、不同部位劣化性的差異；最后提出了巖體劣化分級指標體系。

2 研究區概況

三峽庫區位于四川盆地與長江中下游平原的結合部，是指受長江三峽工程淹沒的地區，共涉及20個縣區，干支流庫岸總長約5456 km。2008年至今，水庫水位在175 m 至145 m之間循環升降變化。庫區內巖質岸坡約占整個庫岸長度的70%，出露岸坡巖體的巖性主要為花崗巖、片麻巖、灰巖、白云巖、泥灰巖、砂巖、粉砂巖、泥巖等。研究區位于著名的長江三峽境內，主要為碳酸鹽巖組成的侵蝕中山峽谷區，西起重慶市的奉節縣，東至湖北省的宜昌市，全長達205 km，涉及三峽庫區內的瞿塘峽、巫峽、西陵峽以及大寧河內的小三峽等岸坡。現場測試區位于瞿塘峽出口附近。測試區內，兩岸陡崖對峙，臨江山頂高程600～1000 m，岸坡坡角平均45°～64°，枯水期水面寬150～250 m；基巖為二疊系、三疊系灰巖、泥灰巖、粉砂巖及泥巖。三峽庫區地層巖性分布及劣化帶示例見圖1。

圖1 三峽庫區地層巖性分布及劣化帶

3 研究方法

巖體的劣化不僅僅是呈現在表面上，更是深入巖體內部；庫水位變化對巖體劣化的影響是在巖體風化的基礎上進行的，因此對巖體表層與內部的研究及水上、水下巖體性質的對比研究是極為必要的。探地雷達法（Ground Penetrating Radar Method）是近年來一種新興的地下探測、無損檢測的新技術。它能探測巖體內部空間位置和分布的一種地球物理探測方法。其原理是利用目標體及周圍介質的電磁波的反射特性，對目標體內部的構造和缺陷（或其他不均勻體）進行探測。回彈儀是一種簡便、輕型、現場實用的儀器，巖石回彈值的大小反映了巖石強度的大小，并且巖石的回彈值具有綜合反映野外天然巖石質量、各向異性、風化程度、含水情況等優點。鉆孔取芯能夠直接觀察到巖體內部的完整或破碎程度，室內聲波測試可對巖芯劣化程度及界限作細致區分，然而鉆孔取芯在高陡岸坡上施工難度相當大，僅作輔助。因此，本文直接應用回彈儀測得的巖石回彈值與雷達波形對巖體表層及深部的劣化進行分析[28-29]，同時輔以鉆孔取芯及室內聲波測試作為驗證。

3.1 巖體現場探地雷達測試結合現場探測精度深度，本次測試采用瑞典MALA ProEx 型探地雷達，天線選用800 MHz 屏蔽天線，分別對庫區的泥質粉砂巖、泥灰巖、灰巖進行雷達掃描，具體測線布置見圖2。

圖2 地質雷達測線布置

三種巖體的測試方案如下：

（1）泥質粉砂巖體的測試區位于巫山棗子樹包滑坡右側，巖層產狀為162°∠40°，測線布置在出露的巖層表面。在水位變動帶進行網格測試，在x、y方向各布置11 條測線，間距分別為0.5 m和1.0 m。為查看巖體邊緣的劣化性，在水位變動帶巖體邊緣布置了4 條測線，間距0.5 m。為查看高水位以上部位與水位變動帶之間劣化性的不同，在高水位以上部位布置了3 條測線作對比，間距0.5 m。

（2）泥灰巖體的測試區位于泥質粉砂巖測試區上游100 m 位置，巖層產狀為175°∠44°，測線布置在出露的巖層表面。在水位變動帶進行網格測試，x方向布置7 條測線，間距0.5 m；y方向布置9 條測線，間距1.0 m。為查看高水位以上部位與水位變動帶之間劣化性的不同，在高水位以上部位布置了3 條測線作為對比，間距0.5 m。

（3）灰巖體的測試區位于瞿塘峽內，產狀為170°∠75°，測線布置在出露的巖層表面。在水位變動帶上進行單向測試，x方向布置4 條測線，間距0.5 m。同理，在高水位以上部位布置了3 條測線作為對比，間距0.5 m。

3.2 巖體現場回彈測試本測試采用的回彈儀型號為ZC3-A 型，其沖擊動能為2.207J。測試方案為在現場每種巖體的高水位以上部位與庫水位變動帶上各選取3個測區，每個測區面積不大于0.4 cm2。彈擊方法為單個測區內彈擊16個點，相鄰兩測點的凈距不小于20 mm。回彈儀測試前需首先進行率定；測試過程中，回彈儀的軸線應始終垂直于巖體表面。回彈值計算時不考慮角度修正，去除3個最大值、3個最小值后取平均值作為該測區巖體的回彈值。

3.3 鉆孔及室內聲波測試為了查明巖體劣化的準確深度，在地質雷達測試區進行多個現場鉆孔取芯作業，通過芯樣判斷其劣化深度及程度，完整的巖芯帶回室內做聲波測試。對每一個長度在5 cm以上的完整巖芯，從頭部開始每約5 cm 切割一段，記錄每一段的波速。每一種巖體在高水位以上及水位變動帶至少保證各3個鉆孔，通過波速的不同判斷劣化深度。

4 研究結果

4.1 泥質粉砂巖的試驗結果（1）現場地質雷達測試結果。泥質粉砂巖地質雷達數據較多，由于篇幅限制，選取其中一部分進行展示，見圖3。由圖3（a）可知，在測線x1 的左側0～3.0 m 區域，電磁波反射信號幅值較大，繞射信號明顯，信號呈網格狀信號；右側部位電磁波反射信號幅值較弱，波形均勻，能量正常衰減，局部存在針狀信號。由此表明，測線x1 左側巖體比右側較破碎松散，其內部細微裂隙發育。根據圖3（b）可知，在測線x11的右側部位，電磁波反射信號幅值較強，繞射信號明顯，呈網格狀信號。由此表明，測線x11 右側巖體比左側較破碎松散，其內部裂隙更發育，其原因在于x11 測線右側表層有節理穿過。根據圖3（c）（d）可知，測線上部與下部相比，電磁波反射信號幅值較強，下部電磁能量正常衰減，局部存在板狀信號。另外，從x1與x11 測線比較可知，x1 測線電磁波穿透更強，第一排波形變化幅度更大，x1 測線附近巖體表層凹凸不平。由此表明，測區上部巖體相比下部巖體較破碎松散。其原因為在175 m 水位附近較長時間存在上下的反復波動。圖3（e）與其他相比，電磁波反射信號幅值較弱，波形均勻，電磁波穿透更強，表明高水位以上部位的巖體相比水位變動帶的巖體較密實。根據圖3（f）可知，整個x4 測線電磁波反射信號幅值較強，大量網狀結構充斥其中，并且繞射波、多次波眾多，呈區域化分布；只是在中間能量較為均勻。其原因在于該測線位于整個巖面的邊緣部位，而且三面臨水，尤其兩側的層間涉水，水更容易從層間進入巖體內部，從而對巖體造成的劣化更強。

通過三維視圖及以上分析，可以得出水位變動帶巖體比高水位以上部位巖體劣化要強，水位變動帶高程175 m 附近部位比高程169 m 附近部位的巖體劣化要強，巖體層間劣化比層面劣化要強，表面有節理裂縫其周圍部位劣化要強。根據波形初步判定，目前泥質粉砂巖劣化深度在50～150 cm。

圖3 泥質粉砂巖的地質雷達測試結果

（2）現場回彈強度。由圖4可知，高水位以上部位表層的回彈強度平均值為27.53 MPa，庫水位變動帶的泥質粉砂巖表層回彈強度平均值為19.73 MPa。可見在經歷11個庫水位升降周期后，庫水位變動帶的泥質粉砂巖相比不受庫水位影響的泥質粉砂巖，其表層強度降低28.33%，年平均降低率約為2.58%。

圖4 泥質粉砂巖的強度回彈值

（3）鉆孔及室內聲波測試結果。由于鉆孔較多，本文展示其中3個孔的巖芯圖片，見圖5。從圖5可看出，高水位以上的巖芯較完整新鮮；水位變動帶的巖芯破碎松散，圖5（b）在孔深48 cm 處出現完整巖芯；圖5（c）在端部有18 cm 長的完整巖芯，為表層的泥灰巖，而在孔深103 cm 處仍未見完整巖芯，且巖樣更為破碎、含水量更高。圖5（c）相比圖5（b）劣化程度更高，這是因為c 孔位于測試區邊緣，受庫水影響更大的原因，這與上節地質雷達測試結果一致。取a 孔與b 孔中的泥質粉砂巖的聲波測試結果進行對比，見表1。兩個部位的巖芯都是隨著孔深的增加波速增大，在高水位以上部位取得的巖芯波速較大，遠大于水位變動帶前3 段的巖芯波速。根據波速判斷泥質粉砂巖層面的劣化深度可達70 cm，由表面到內部的劣化是一個漸變的過程。

圖5 三種巖性的巖芯照片

4.2 泥灰巖的試驗結果

（1）現場地質雷達測試結果。泥灰巖地質雷達數據較多，由于篇幅限制，選取其中一部分進行展示，見圖6。

根據圖6（a）（b）對比可知，測線x1 電磁波穿透正常衰減，測線x7 表層多見繞射波，電磁波衰減較快，表現為網格狀信號特征，多次波分布區域也較大，表明x7 測線比x1 測線劣化要強。同理，可見測線y1與y9的上部劣化程度更強，測線終段比起始段劣化要強；并且y1 比y9 劣化程度要強，其原因為在測線y1右側1.0 m 位置表層存在一條小裂隙，水侵入通道更多。同理，根據圖6（e）可見高水位以上部位電磁波同相軸連續性較強。根據波形初步判定，目前泥灰巖劣化深度在30～50 cm。

表1 泥質粉砂巖巖芯的波速

（2）現場回彈強度。由圖7可知，高水位以上部位表層的回彈強度平均值為34.37 MPa，庫水位變動帶的泥灰巖表層回彈強度平均值為29.17 MPa。可見在經歷11個庫水位升降周期后，庫水位變動帶的泥灰巖相比不受庫水位影響的泥灰巖，其表層強度降低15.13%，年平均降低率約為1.38%。

（3）鉆孔及室內聲波測試結果。從圖5可看出，高水位以上的巖芯較完整新鮮；水位變動帶的巖芯破碎。圖6（d）在端部10 mm 處即出現完整巖芯；圖6（e）在端部22 cm 處出現完整巖芯。由巖芯波速表2可見，兩個部位巖芯的波速都是隨著孔深的增加而增大，水位變動帶巖芯波速比高水位以上部位的巖芯波速小得多。根據波速比較可以推斷層面臨水的泥灰巖其劣化深度約可達44 cm。

圖6 泥灰巖的地質雷達測試結果

圖7 泥灰巖的強度回彈值

表2 泥灰巖巖芯的波速

4.3 灰巖的試驗結果

（1）現場地質雷達測試結果。灰巖地質雷達數據較多，由于篇幅限制，選取其中一部分進行展示，見圖8。

圖8 灰巖的地質雷達測試結果

根據圖8（a）（b）與圖8（c）對比可知，電磁波反射信號幅值較強，呈典型的孤立體相位特征，為非規整的雙曲線波形特征，三振相明顯，在其下部仍有強反射界面信號，而且同相軸斷開呈尖波狀。由此表明，水位變動帶相比高水位部位巖體內部溶蝕孔洞在數量與尺寸上更為發育，巖體內部可能存在順層裂隙。劣化僅出現在表部節理附近，呈針狀、板狀結構信號，深度總體上較淺。但從上向下可見能量吸收增強，多次波、繞射波增多，水位變動帶巖體劣化比高水位以上部位要強；同樣在巖體層間臨水面電磁波反射呈板狀信號。由此表明層間劣化比層面更強。根據波形初步判定灰巖劣化深度在10 cm 左右。

（2）現場回彈強度。由圖9可知，高水位以上部位表層的回彈強度平均值61.33 MPa，庫水位變動帶的灰巖表層回彈強度平均值為53.4 MPa。可見在經歷11個庫水位升降周期后，庫水位變動帶的灰巖相比不受庫水位影響的灰巖，其表層強度降低12.93%，年平均降低率約為1.18%。

圖9 灰巖的強度回彈值

（3）鉆孔及室內聲波測試結果。從圖5可看出，高水位以上部位的巖芯完整新鮮；水位變動帶的巖芯有2 條原生縫隙將巖樣切斷，裂隙內無充填。根據聲波測試結果表3進行對比分析，水位變動帶的巖芯波速隨著孔深的增加而增大，在高水位以上部位取得的巖芯波速在6000 m/s 左右，水位變動帶前2 段的巖芯波速均遠小于6000 m/s。根據波速比較可以推斷層面臨水的泥灰巖其劣化深度大約12 cm。

表3 灰巖巖芯的波速

5 討論

5.1 巖體劣化的模式根據對三峽庫區瞿塘峽、巫峽、西陵峽以及小三峽區域內岸坡的庫水位變動帶巖體進行現場調查，根據巖性，巖體層面與庫水的位置關系可將庫區巖體劣化模式分類總結如下。

圖10 巖體劣化模式的現場照片

溶蝕塌落型：指含碳酸鹽的巖石經過長期巖溶作用在其內部形成大量溶蝕孔洞或裂縫，在庫水位升降過程中溶蝕作用加強而造成塌陷；產生該現象的巖體以泥灰巖、灰巖為主（圖10（a））。層面龜裂型：指巖體層面臨水，受庫水位升降引起的干濕循環作用、熱脹冷縮作用造成層面發生規則或不規則的裂縫，將巖體表面切割成大小不一的塊狀；產生該現象的巖體以泥灰巖、灰巖、砂巖為主（圖10（b））。層間碎裂型：指巖體層面臨水，受庫水位升降引起的干濕循環作用、熱脹冷縮作用造成層間面發生大量縱橫向的裂縫，將巖體表面切割成眾多的小碎塊形成“積木狀”，巖體呈碎裂狀，巖塊在自然營力作用下不斷脫落；產生該現象的巖體以泥灰巖、灰巖為主，砂巖次之（圖10（c））。侵蝕剝落型：指巖體主要受水化學作用影響，在庫水位升降引起的干濕循環、熱脹冷縮等作用的共同影響下造成其內部礦物質溶解流失，出現大量微小裂隙，結構發生松散，巖性變軟，強度變低，發生片狀或顆粒狀剝落；產生該現象的巖體以泥巖、粉砂巖以及含泥量大的泥灰巖為主（圖10（d））。

5.2 不同巖體劣化特征的對比分析根據上述分析可知，三種巖性的劣化特征有所不同。泥質粉砂巖劣化性最強，泥灰巖次之，灰巖最弱，由此可以推斷巖體劣化性與巖體強度有關，劣化性隨著巖體強度的增加而減弱。巖體劣化性與巖層臨水類型及有無裂隙有關，劣化性由強到弱排序為裂隙巖體強于層間臨水的巖體強于層面臨水的巖體。根據現場巖體的回彈強度可知，在經過11個水文周期后泥質粉砂巖強度損失為0.2833，泥灰巖強度損失為0.1513，灰巖的強度損失為0.1293。這幾個強度損失值比某些學者室內劣化試驗所得到的強度損失要小[9，14-25]。主要原因在于室內劣化試驗都沒有考慮巖體所處的應力狀態，在受到圍壓作用時巖體的劣化會減弱減慢很多。這一問題將在后續的工作中作進一步的研究。黃波林等[30]采用無損探測的超聲波儀與回彈儀對裂隙灰巖、較完整灰巖進行了表層巖體質量劣化測試，得到裂隙灰巖的聲波數據每個循環下降率為5.36%，回彈值每個循環下降率為3.59%，而較完整灰巖的回彈值每個循環下降率為0.83%。而本文得到的泥灰巖回彈值年下降率為1.38%，灰巖回彈值的年下降率為1.18%，灰巖室內聲波數據年下降率為0.74%，在量值上與其較完整灰巖結果較接近。根據鉆孔巖芯與室內聲波數據可見，表層巖體劣化程度強于深部巖體，隨深度的增加劣化程度逐漸減弱，巖體內部裂隙將加速其劣化。

5.3 巖體劣化質量評價常規的巖體質量評價方法有RQD分類法、Q系統分類法、RMR分類法以及BQ法等[31]。本文參照巖體質量評價提出適合巖體劣化的質量評價方法，主要針對巖體劣化性分類及劣化程度進行快速評價。因此，按照巖體劣化的特征，參照本文的試驗方法及獲得的數據，采用定性與定量相結合，將劣化性分為3 類，劣化程度分為5 級，見下表4、表5。在劣化性分類中以巖石堅硬程度與能與水反應的礦物含量兩個為主要指標，以巖體完整程度、滲透性以及外部環境的庫水升降幅度、干濕交替程度、酸堿度為輔助指標。在劣化程度的分級評價中比常規巖體質量評價增加考慮了強度劣化值、雷達波形、劣化深度3個劣化指標。

表4 巖體的劣化性分類

表5 巖體劣化程度的質量分級評價表

現場巖體質量劣化評價首先進行不同劣化型式下的巖體完整程度調查，結合回彈強度值進行初步判斷；進一步采取探地雷達、波速比測試進行劣化深度評價。在此基礎上建立考慮巖體劣化的地質模型和計算模型，可采用極限平衡分析方法進行穩定性評價。根據上表對本次測試區的巖體進行劣化質量評價，庫水位變動帶主測區的泥質粉砂巖處于中劣化狀態，邊緣部分處于強劣化狀態；泥灰巖處于弱劣化狀態；灰巖處于弱劣化狀態。

5.4 劣化機理特殊性分析巖體劣化機理的研究較多，可以歸納為物理作用、化學作用、力學作用。其中，物理作用主要包括潤滑、軟化、泥化、干濕、凍融、沖擊淘刷等過程；化學作用主要包括溶解、水解、水化、酸化、氧化、鈣化等過程；力學作用主要包括產生靜水壓力、動水壓力、流固耦合等過程[32-35]。

（1）水的物理、化學、力學作用對巖體的劣化通常不是單一出現，而是相互影響，相互促進的過程。然而，不同巖體受3種作用的影響程度不同。含泥質的軟巖受化學作用的影響最大，其內部膠結程度較低的礦物顆粒逐漸析出變形；而硬巖受物理作用的影響最大，以裂隙擴展破壞為主。

（2）在庫水位周期性升降作用下，因力學作用的變化，巖體的劣化機理也有其特殊性。庫水位上升時，水壓力升高，內部裂隙擴展，水向巖體深部滲流、擴散，這擴大巖體劣化面積，同時加速了化學作用。庫水位下降時，由于滲流的滯后性會產生動水壓力，可以使內部的溶蝕物質及裂縫中的嵌填物更容易隨水流出，從而為水巖作用提供了更有利的條件，為物理、化學作用提供更多的反應通道。灰巖在庫水位升降過程中一般認為不會出現劣化現象，國內外有關灰巖劣化的研究也很少。然而，根據現場調查及地質雷達數據，瞿塘峽的灰巖表層及內部裂隙較多，與高水位以上部位的灰巖存在不同；現場回彈試驗也表明受庫水影響灰巖強度有所降低。可見，灰巖在庫水位升降作用下是存在劣化性的。分析其原因的不同之處主要為，原生裂隙內充填有大量方解石形成的膠結物，方解石遇水會不斷溶蝕，從而使裂隙重生。另外，峽區內晝夜溫差較大，熱脹冷縮作用與短期內連續的干濕循環作用也會使灰巖體表面產生大量細微裂隙。因而造成灰巖岸坡巖體表層裂隙縱橫交錯，以致形成塊狀或碎裂狀的巖體。

（3）反復的庫水位升降作用導致的干濕循環次數及頻率的增加都將加速巖體的劣化效應。根據三峽水庫運行數據，在一個水文周期內，庫水位在175～172 m與145～150 m之間兩個階段存在多次的連續的反復波動，因此造成該高程段的巖體的劣化性要強于其他部分。這可以從泥質粉砂巖的地質雷達測試結果得到很好的印證。然而，劉廣寧等[9]認為在消落帶內巖體隨高程的降低，其完整性呈下降趨勢，與此有所不同。分析其原因主要在對巖體完整性指數計算時采用的巖塊波速值不同所致。

6 結論

本文根據三峽庫區現場調查對巖體劣化模式進行了分類，采用地質雷達、現場回彈儀對庫區幾個典型岸坡巖體的劣化性進行了測試，以鉆孔取芯與室內聲波測試進行驗證，得到如下結論。

（1）三峽庫區岸坡巖體劣化模式可分為溶蝕塌落型，層面龜裂型，層間碎裂型，侵蝕剝落型4 類。

（2）巖體劣化性與巖體強度有關，劣化性隨著巖體強度的增加而減弱。巖體劣化性與巖層臨水類型及有無裂隙有關，劣化性由強到弱排序為裂隙巖體強于層間臨水的巖體強于層面臨水的巖體。在經過11個水文周期后泥質粉砂巖強度損失率為0.2833，其劣化深度可達50～150 cm；泥灰巖強度損失率為0.1513，其劣化深度可達30～44 cm；灰巖的強度損失率為0.1293，其劣化深度可達10～12 cm。

（3）庫水位反復地升降引起干濕循環次數及頻率增加將加速巖體的劣化效應，因而消落帶內長期波動部位其巖體劣化程度最高。

本文建立的巖體劣化分類方法充分考慮了庫水位升降的外部環境以及其巖體本身的礦物含量與滲透性，增加了三個特有的巖體劣化評價指標，相比常規手段具有方便快捷經濟的特點，采用本方法評價現場巖體的劣化性更符合現場實際情況。