布孔間距影響瓦斯預(yù)抽效果的模擬及應(yīng)用研究

李 可，董春發(fā)，徐傳玉，張 文，季鵬飛，孔祥國(guó)

(1.陜西彬長(zhǎng)小莊礦業(yè)有限公司，陜西省咸陽(yáng)市，713500；2. 西安科技大學(xué)安全科學(xué)與工程學(xué)院，陜西省西安市，710054)

我國(guó)煤礦開(kāi)采主要是井工開(kāi)采，隨著開(kāi)采深度的逐漸加深，煤層透氣性越來(lái)越低，多數(shù)煤層透氣性系數(shù)僅為0.001～10 m2/(MPa2·d)，采掘過(guò)程中瓦斯放散量大、放散速度快，加之開(kāi)采煤層地質(zhì)條件復(fù)雜，易發(fā)生煤與瓦斯突出事故[1-3]。

諸多學(xué)者針對(duì)本煤層瓦斯預(yù)抽開(kāi)展了大量研究工作。程遠(yuǎn)平等[4]總結(jié)并提出了適用于煤礦瓦斯抽采指標(biāo)考核要求的瓦斯抽采分類方法；梁文勖[5]提出了基于抽采達(dá)標(biāo)所需抽采量，計(jì)算達(dá)標(biāo)抽采時(shí)間來(lái)確定抽采半徑的新方法，并在正珠煤礦開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)鉆孔間距為2.0、3.0、4.0 m時(shí)預(yù)抽達(dá)標(biāo)時(shí)間分別為236、260、273 d；張明杰等[6]采用底抽巷施工穿層鉆孔預(yù)抽煤巷條帶煤層瓦斯，實(shí)現(xiàn)了突出煤層向非突出煤層轉(zhuǎn)化，保證了煤巷安全掘進(jìn)；王魁軍等[7]通過(guò)對(duì)交叉鉆孔預(yù)抽本煤層瓦斯的理論分析和試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)在不增加任何工程量的條件下，交叉布孔較常規(guī)布孔方式的抽放量提高了0.46～1.02倍；張明杰等[8]提出了大直徑順層長(zhǎng)鉆孔預(yù)抽消突技術(shù)，緩解了采掘接替緊張的難題；謝雄剛等[9]研究了煤層合理預(yù)抽瓦斯技術(shù)參數(shù)，發(fā)現(xiàn)94 mm大直徑鉆孔的瓦斯預(yù)抽采量比直徑為65 mm鉆孔提高了34%，鉆場(chǎng)內(nèi)鉆孔的瓦斯抽采濃度比巷道鉆孔的瓦斯抽采濃度提高近1倍；聶百勝等[10]開(kāi)展了順層鉆孔預(yù)抽煤巷條帶瓦斯的區(qū)域防突研究，煤層最大殘存瓦斯含量降至4.17 m3/t，最大殘余瓦斯壓力僅為0.32 MPa，實(shí)現(xiàn)瓦斯零超限；于寶海等[11]分析了鉆孔抽放瓦斯效果的影響因素，發(fā)現(xiàn)確定合理鉆孔布置間距最為重要，提出了本煤層瓦斯抽放鉆孔布置間距的優(yōu)化方法，并根據(jù)鉆孔瓦斯流量衰減規(guī)律，建立了相關(guān)的理論方程。

上述研究對(duì)本煤層瓦斯預(yù)抽具有非常高的參考價(jià)值，本文針對(duì)陜西彬長(zhǎng)礦區(qū)小莊礦煤層瓦斯實(shí)際賦存條件，應(yīng)用COMSOL Multiphysics軟件模擬了不同布孔間距下的煤層瓦斯壓力分布情況，確定了合理的順層鉆孔布孔間距，并應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際抽采工作，取得了理想的瓦斯預(yù)抽效果。

1 工作面概況

小莊礦鄰近水簾洞煤礦、火石咀煤礦和下溝煤礦，各礦均主采4號(hào)煤層，瓦斯含量普遍較高，屬高瓦斯礦井。小莊礦4號(hào)煤層的資源儲(chǔ)量約887.08 Mt，占總資源量的96.3%，礦井設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力6.00 Mt/a，服務(wù)年限為58.7 a。4號(hào)煤層較為平緩，傾角較小，最大傾角不超過(guò)8°，全井田范圍屬于穩(wěn)定煤層，全區(qū)可采且單一水平開(kāi)采較為合理。煤層平均厚度為15.23 m，屬特厚煤層，采用綜采放頂煤采煤法。

40205綜放工作面位于二盤區(qū)，工作面走向長(zhǎng)2 108 m，傾向長(zhǎng)196 m，面積413 168 m2，煤層底板標(biāo)高380～390 m，埋深570～710 m。工作面煤層產(chǎn)狀呈單斜構(gòu)造，近北方向傾斜2°～3°。煤層厚22～24 m，煤層結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單穩(wěn)定，為中灰、中低硫、高發(fā)熱量的低變質(zhì)煙煤。煤層含夾矸兩層，距煤層頂板底板均為1.6 m，厚度分別為0.1、0.3 m，上部煤層松軟呈碎片狀，中下部為塊狀。根據(jù)《礦井2017年度瓦斯和二氧化碳涌出量測(cè)定報(bào)告》，絕對(duì)瓦斯涌出量為51.68 m3/min，相對(duì)瓦斯涌出量為6.44 m3/min，屬高瓦斯礦井。因此，必須制定切實(shí)可行的采前預(yù)抽措施，并在生產(chǎn)中嚴(yán)格執(zhí)行《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定，預(yù)防瓦斯事故的發(fā)生。

2 布孔間距的確定

2.1 理論模型的建立

煤體為多孔介質(zhì)，一部分瓦斯以吸附態(tài)的形式存在于煤體基質(zhì)孔隙中，另一部分瓦斯以游離態(tài)的形式存在于煤體裂隙中[12-14]。瓦斯在煤體中運(yùn)移主要分為以下階段：吸附態(tài)瓦斯從煤體基質(zhì)解吸出來(lái)進(jìn)入基質(zhì)孔隙，成為游離態(tài)瓦斯；游離態(tài)瓦斯由基質(zhì)孔隙逐漸擴(kuò)散進(jìn)入煤體裂隙中；壓力梯度作用下，瓦斯在煤體裂隙中滲流。

2.1.1基本假設(shè)

為建立本煤層瓦斯運(yùn)移模型，需進(jìn)行以下基本假設(shè)[15-17]：

(1)瓦斯流動(dòng)為等溫過(guò)程，吸附解吸符合廣義朗格繆爾等溫吸附方程；

(2)瓦斯為理想氣體，符合理想氣體狀態(tài)方程；

(3)煤層中無(wú)水或地下水已排出；

(4)將煤體看作孔隙-裂隙雙重介質(zhì)，其中游離態(tài)瓦斯在裂隙中的運(yùn)移為滲流過(guò)程，滿足達(dá)西定律，吸附態(tài)瓦斯在孔隙中運(yùn)移為擴(kuò)散過(guò)程，滿足費(fèi)克定律；

(5)煤層均勻且各向同性，煤層中瓦斯壓力變化不影響其滲透率及孔隙率；

(6)抽采負(fù)壓不隨鉆孔深度的增加而變化；

(7)視煤層頂?shù)装鍘r層為不透氣巖層。

2.1.2主要控制方程

假設(shè)吸附態(tài)瓦斯解吸到煤層微孔隙并運(yùn)移到裂隙系統(tǒng)，符合費(fèi)克擴(kuò)散定律，由此可知，瓦斯在孔隙系統(tǒng)中擴(kuò)散時(shí)滿足的質(zhì)量守恒方程為[18]：

(1)

式中：c——吸附態(tài)瓦斯?jié)舛龋琸g/m3；

t——擴(kuò)散時(shí)間，s；

D——擴(kuò)散系數(shù)，m2/s；

Q——匯源項(xiàng)，反映基質(zhì)孔隙系統(tǒng)中的吸附態(tài)瓦斯與裂隙系統(tǒng)中的游離態(tài)瓦斯之間的質(zhì)量交換。

假設(shè)煤層裂隙中游離瓦斯的運(yùn)移為流體滲流過(guò)程，則瓦斯?jié)B流的質(zhì)量守恒方程為：

(2)

式中：ρ——游離態(tài)瓦斯密度，kg/m3；

q——瓦斯的滲流速度，m/s；

m——?dú)怏w組分含量，包括游離態(tài)，不包括吸附態(tài)，kg/m3；

Φ——煤體的孔隙率。

吸附態(tài)瓦斯在假想平衡壓力P下的含量，可由廣義朗格繆爾方程表示為：

(3)

式中：ρc——煤體密度，kg/m3；

P——瓦斯壓力，MPa；

VL——朗格繆爾體積常數(shù)，m3/kg；

PL——朗格繆爾壓力常數(shù)，MPa。

基質(zhì)孔隙系統(tǒng)中吸附態(tài)瓦斯與裂隙系統(tǒng)中的游離態(tài)瓦斯之間的質(zhì)量交換，定義為:

Q=(c-cP)τ

(4)

式中：τ——吸附時(shí)間常數(shù)，s-1，反映吸附態(tài)瓦斯解吸并向裂隙系統(tǒng)擴(kuò)散的難易程度，可由實(shí)驗(yàn)確定。

由于煤層瓦斯壓力一般不大，不考慮氣體的壓縮系數(shù)，將氣體組分看作理想氣體，標(biāo)準(zhǔn)條件下的氣體狀態(tài)方程，可表示為：

(5)

式中：M——瓦斯的摩爾質(zhì)量，g/mol；

R——?dú)怏w常數(shù)，J/(mol·K)；

T——?dú)怏w溫度，K。

瓦斯在煤體中的滲流符合達(dá)西定律，那么瓦斯的滲流速度q可表達(dá)為：

(6)

式中：k——滲透率，m2；

n——法向矢量；

u——?jiǎng)恿︷ざ龋琋·s/m2。

綜合考慮以上物理過(guò)程，構(gòu)建瓦斯在煤基質(zhì)、節(jié)理裂隙系統(tǒng)中擴(kuò)散-滲流連續(xù)性模型。其中，方程a表征吸附態(tài)瓦斯解吸到微孔隙并擴(kuò)散到節(jié)理裂隙系統(tǒng)時(shí)遵循的質(zhì)量守恒；方程b表征游離態(tài)瓦斯在節(jié)理裂隙系統(tǒng)中滲流時(shí)遵循的質(zhì)量守恒。

(7)

2.2 幾何模型的建立

2.2.1幾何模型及網(wǎng)格劃分

將上述本煤層瓦斯預(yù)抽理論模型應(yīng)用于COMSOL Multiphysics軟件，并結(jié)合彬長(zhǎng)礦區(qū)小莊礦40205工作面賦存條件，建立本煤層瓦斯預(yù)抽模型，研究布孔間距對(duì)抽采效果的影響。大量研究表明，煤層中瓦斯流場(chǎng)可簡(jiǎn)化為一維平行和徑向流動(dòng)、二維平面流動(dòng)的有限流場(chǎng)及無(wú)限流場(chǎng)或組合流場(chǎng)，本次模擬建立了二維平面模型，尺寸為100 m×100 m(長(zhǎng)×寬)，鉆孔預(yù)抽幾何模型如圖1(a)所示。模型中煤層邊界的瓦斯壓力恒為原始瓦斯壓力；抽采鉆孔負(fù)壓恒為22.55 kPa。數(shù)值解算之前，對(duì)模型區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分，由于鉆孔孔徑較瓦斯運(yùn)移空間來(lái)講，占比較小，對(duì)鉆孔周圍網(wǎng)格進(jìn)行加密處理。鉆孔預(yù)抽模型網(wǎng)格劃分如圖1(b)所示。

2.2.2基礎(chǔ)物性參數(shù)

本煤層瓦斯預(yù)抽模型涉及的基礎(chǔ)物性參數(shù)來(lái)源于40205工作面的實(shí)測(cè)值：瓦斯密度0.717 kg/m3；煤體孔隙率0.116 289；煤體密度1.33 t/m3；煤體溫度300 K；瓦斯含量3.70 m3/t；煤層滲透率4.52×10-17m2；解吸擴(kuò)散系數(shù)0.002 138 s-1；游離瓦斯初始?jí)毫?70.567 kPa。

圖1 布孔間距幾何模型及網(wǎng)格劃分

2.3 布孔間距對(duì)煤層瓦斯預(yù)抽效果的影響

2.3.1布孔間距模擬方案

實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，通過(guò)抽采鉆孔來(lái)降低煤層瓦斯含量的方式已得到廣泛應(yīng)用。煤層瓦斯的抽采效果與布孔參數(shù)有很大關(guān)系，其中布孔間距是影響瓦斯抽采效果的重要因素之一。布孔間距減小，則鉆場(chǎng)內(nèi)的鉆孔數(shù)目增加，瓦斯抽出總量雖有所增加，但單一孔的抽出量減少。鉆孔數(shù)目越多，瓦斯抽采量衰減越快，短期內(nèi)抽放效果越好，預(yù)抽達(dá)標(biāo)時(shí)間越短，但施工成本有所提高；鉆孔數(shù)目越少，瓦斯抽采量衰減越慢，短期內(nèi)抽放效果下降，預(yù)抽達(dá)標(biāo)時(shí)間越長(zhǎng)，但施工成本有所降低。

根據(jù)小莊礦40205工作面煤層瓦斯賦存情況，有針對(duì)性選擇布孔間距，以期提高瓦斯抽采效果。為研究鉆孔附近煤層瓦斯運(yùn)移規(guī)律，確定布孔間距的最優(yōu)化設(shè)計(jì)，煤層設(shè)置兩平行鉆孔，布孔間距依次設(shè)置為1.5、2.0、2.5、3.0、3.5 m，模擬不同抽采時(shí)間下，煤層瓦斯壓力分布狀況，進(jìn)而確定最佳抽采鉆孔布孔間距，方便現(xiàn)場(chǎng)鉆孔施工方案設(shè)計(jì)，預(yù)抽孔布孔間距模擬方案，見(jiàn)表1。

表1 抽采鉆孔布孔間距模擬方案

2.3.2不同布孔間距下煤層瓦斯預(yù)抽效果

不同布孔間距下煤層瓦斯壓力分布如圖2所示。煤層瓦斯壓力分布呈相同的變化趨勢(shì)，鉆孔附近瓦斯壓力最低，遠(yuǎn)離鉆孔方向瓦斯壓力逐漸增高；兩鉆孔間的瓦斯壓力呈“拱形”分布，且鉆孔中間的瓦斯壓力最高；隨著布孔間距的增加，鉆孔間最大瓦斯壓力逐漸增大。此外，鉆孔間瓦斯壓力值恒低于鉆孔外側(cè)瓦斯壓力值，這是由于兩鉆孔中間的煤層同時(shí)受兩鉆孔負(fù)壓的影響，處于抽采重疊區(qū)域以內(nèi)。

預(yù)抽90 d時(shí)，布孔間距為1.5、2.0、2.5、3.0、3.5 m時(shí)的鉆孔間最大瓦斯壓力依次為：142.554、161.178、173.957、182.435、193.179 kPa；預(yù)抽210 d時(shí)的鉆孔間最大瓦斯壓力依次為：141.469、157.040、168.644、178.230、188.685 kPa。可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)布孔間距為1.5、2.0、2.5、3.0、3.5 m時(shí)，預(yù)抽210 d后，鉆孔間最大瓦斯壓力可降至煤層原始瓦斯壓力的50%。

由圖2(f)可以看出，兩孔中心最大瓦斯壓力隨著布孔間距的增加逐漸升高。當(dāng)布孔間距在1.8～2.5 m時(shí)，其增長(zhǎng)速率比較大，預(yù)抽90、210 d時(shí)兩孔中心最大瓦斯壓力差距逐漸增大；當(dāng)布孔間距在2.5～3.5 m時(shí)，其增長(zhǎng)速率有所降低，預(yù)抽90、210 d時(shí)兩孔中心最大瓦斯壓力差距逐漸趨于穩(wěn)定。這是由于鉆孔間距較小時(shí)，相鄰鉆孔在短期內(nèi)就能相互影響，產(chǎn)生疊加抽采效果，抽采初期瓦斯預(yù)抽效果明顯，隨著鉆孔間距的增大，鉆孔間瓦斯抽放效果逐漸降低。綜合考慮布孔間距對(duì)煤體瓦斯抽采效果的影響和防止大孔徑抽采鉆孔易塌孔等因素，鉆孔間距為3.0 m時(shí)，預(yù)抽效果最好。

2.3.3 3.0m布孔間距時(shí)煤層瓦斯預(yù)抽效果

布孔間距為3.0 m時(shí)，煤層瓦斯壓力分布如圖3所示。由圖3發(fā)現(xiàn)，距離鉆孔越近，瓦斯壓力越低，隨著距鉆孔距離的增加，瓦斯壓力逐漸增加并趨近于原始瓦斯壓力；距鉆孔位置較近煤體的瓦斯壓力下降較快，同一位置處瓦斯壓力隨著抽采時(shí)間的延長(zhǎng)而降低；經(jīng)過(guò)不同的抽采時(shí)間，煤層瓦斯壓力降低的范圍不同，從0 d到30 d再到90 d最后達(dá)到210 d，鉆孔周圍煤體瓦斯被不斷抽出，煤層瓦斯壓力逐漸降低，產(chǎn)生瓦斯壓力降低的范圍越來(lái)越廣，抽采影響區(qū)域范圍逐漸增大。

圖2 不同布孔間距下煤層瓦斯壓力分布

不同時(shí)間下瓦斯壓力分布曲線如圖4所示。由圖4可以看出，鉆孔附近位置瓦斯壓力下降速度在抽采初期很快，隨著抽采時(shí)間延長(zhǎng)不斷減慢。其中，煤層瓦斯壓力在0～90 d時(shí)的下降速率比較大，繼續(xù)抽采時(shí)，煤層瓦斯壓力下降速率逐漸降低；隨著距鉆孔距離的增加，瓦斯壓力下降速率逐漸減小，即距離鉆孔越近，瓦斯抽采效果越好，距離鉆孔越遠(yuǎn)，抽采效果相應(yīng)降低。不同抽采時(shí)間下，各處瓦斯壓力差值在抽采初期較大，隨著預(yù)抽時(shí)間的延長(zhǎng)，各處瓦斯壓力差值逐漸趨于零。因此，隨著抽采時(shí)間的增加雖然能夠增加瓦斯抽采量，但存在最佳抽采時(shí)間，超過(guò)這個(gè)時(shí)間，即使延長(zhǎng)抽采時(shí)間，對(duì)瓦斯抽采純量增加影響不大。相關(guān)試驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用研究也表明，抽采初期，鉆孔瓦斯抽采濃度及流量較大；在抽采后期，抽采量不再增加或呈負(fù)指數(shù)規(guī)律逐漸減小，即隨著抽采時(shí)間的增加，能夠增加瓦斯抽采量，但存在最佳極限抽采時(shí)間，超過(guò)這個(gè)時(shí)間，即使延長(zhǎng)抽采時(shí)間，對(duì)瓦斯抽采純量增加影響不大。并且延長(zhǎng)抽采時(shí)間可導(dǎo)致延誤工期，造成抽采工程量浪費(fèi)。因此礦井應(yīng)根據(jù)煤層瓦斯賦存情況，結(jié)合抽采半徑測(cè)試結(jié)果，在滿足煤層消突及降低瓦斯涌出量的前提下，綜合確定最佳抽采時(shí)間，既保障抽采效果，又降低抽采費(fèi)用。

圖3 布孔間距為3.0 m時(shí)煤層瓦斯壓力分布云圖

圖4 不同時(shí)間下瓦斯壓力分布曲線

3 工程實(shí)踐

3.1 40205工作面預(yù)抽鉆孔設(shè)計(jì)

40205工作面共布置3套(2號(hào)、4號(hào)、5號(hào))地面永久瓦斯抽采系統(tǒng)。3套抽采泵型號(hào)為2BEC-2BY4，額定抽采流量為400 m3/min，實(shí)際取200 m3/min。其中2號(hào)永久瓦斯抽采系統(tǒng)主要用于40205工作面采前預(yù)抽，設(shè)計(jì)抽采流量100 m3/min，抽采濃度30%，抽采瓦斯量30 m3/min。

圖5 40205工作面鉆孔分布圖

在40205工作面回風(fēng)巷布置瓦斯抽采鉆孔，鉆孔巷道長(zhǎng)2 000 m，鉆孔水平間距3.0 m，垂直間距400 mm，仰角3°、6°間隔布置，孔徑113 mm，孔深180 m，施工預(yù)抽鉆孔總量為1 232個(gè)，總進(jìn)尺221 760 m。40205工作面鉆孔分布如圖5所示，鉆孔采用馬麗散F型、馬麗散N型混合封堵，LHFK-1封孔劑填充的方法進(jìn)行封孔，封孔長(zhǎng)度大于10 m。抽采管為長(zhǎng)10 m、外徑108 mm的抗靜電塑料管；封孔管前端加裝鐵檔板，外側(cè)纏上棉紗，防止封孔劑流出封閉區(qū)；封孔管外口處用帶有注膠管的檔板堵口，通過(guò)注膠孔注入封孔材料。為了避免封孔管晃動(dòng)影響封孔質(zhì)量，孔口處用木塞楔緊，封孔材料劑量嚴(yán)格按照材料說(shuō)明執(zhí)行。

3.2 40205工作面瓦斯預(yù)抽效果分析

2020年4月1日至10月11日回風(fēng)巷采前預(yù)抽效果如圖6所示。預(yù)抽瓦斯?jié)舛日w呈下降趨勢(shì)，局部出現(xiàn)突增突降現(xiàn)象。4月1日至5月15日期間，瓦斯?jié)舛日w呈下降趨勢(shì)；5月15日至7月13日期間，瓦斯?jié)舛认噍^于之前一段時(shí)間平均值突增，基本穩(wěn)定在4.5%左右，浮動(dòng)較大；7月14日至9月20日期間抽采濃度突降，基本穩(wěn)定在2.6%左右，浮動(dòng)較小；9月20日至10月2日期間，瓦斯?jié)舛韧辉鲋?%左右，隨后穩(wěn)定在2%～3%，此抽采時(shí)段內(nèi)，瓦斯?jié)舛然揪S持在2%～7%。預(yù)抽混合流量與預(yù)抽瓦斯?jié)舛瘸史聪嚓P(guān)，當(dāng)預(yù)抽濃度增加時(shí)，預(yù)抽混合流量下降，當(dāng)預(yù)抽濃度下降時(shí)，預(yù)抽混合流量上升。

圖6 40205回風(fēng)巷2020年4月1日至10月11日預(yù)抽效果

回風(fēng)巷采前預(yù)抽瓦斯純量如圖7所示，整體抽采純量呈現(xiàn)先下降再升高再下降的趨勢(shì)，4月1日至5月31日期間預(yù)抽純量從3.0 m3/min下降到1.0 m3/min，6月1日出現(xiàn)突增，隨后緩慢增加，到7月20日達(dá)到4.0 m3/min，7月20日至7月27日期間驟減到2.0 m3/min，之后預(yù)抽瓦斯純量緩慢下降，并最終趨于穩(wěn)定。

圖7 40205回風(fēng)巷2020年4月1日至10月11日預(yù)抽瓦斯純量

4 結(jié)論

(1)根據(jù)吸附-游離兩種形態(tài)瓦斯，建立瓦斯抽采理論模型，更貼合煤層瓦斯實(shí)際賦存狀態(tài)，提高了預(yù)抽鉆孔參數(shù)選擇的精度。

(2)布孔間距在1.8～2.5 m時(shí)，兩孔中心最大瓦斯壓力的增長(zhǎng)速率較大；布孔間距在2.5～3.5 m 時(shí)，其增長(zhǎng)速率有所降低。

(3)當(dāng)布孔間距為3.0 m時(shí)，煤層瓦斯壓力在0～90 d時(shí)下降速率較大，繼續(xù)抽采，煤層瓦斯壓力下降速率逐漸減緩；抽采過(guò)程存在最佳抽采時(shí)間。

(4)數(shù)值模擬顯示：40205工作面順層預(yù)抽孔布孔間距設(shè)置為3.0 m，在預(yù)抽210 d時(shí)將煤層瓦斯壓力降至50%以下，達(dá)到預(yù)抽標(biāo)準(zhǔn)。

(5)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用顯示：40205工作面回風(fēng)巷的瓦斯抽采純流量大且較為穩(wěn)定，基本穩(wěn)定在1.50 m3/min左右，預(yù)抽效果較為理想。