H13熱作模具鋼失效分析及工藝改進

王 漢，李 亨，徐凡凡，朱曉勇，王東明

（1.合肥工業(yè)大學 航空結(jié)構(gòu)件成形制造與裝備安徽省重點實驗室，安徽 合肥 230009；2.合肥工業(yè)大學 智能制造技術(shù)研究院，安徽 合肥 230009；3.池州市九華明坤鋁業(yè)有限公司，安徽 池州 247100）

0 引言

H13熱作模具鋼（成分為4Cr5MoSiV1）是目前使用最廣泛的熱作模具鋼之一，因其具有強度高、韌性好及熱疲勞性能好等優(yōu)點，在鋁合金、鎂合金等金屬加工制造業(yè)中被廣泛使用[1-4]。

傳統(tǒng)擠出工藝穿孔針法使用的模具結(jié)構(gòu)簡單，產(chǎn)品無焊縫且可以減少粗晶環(huán)等缺陷，但需要經(jīng)常更換芯軸，管材前端的偏心度大。目前，分流組合模[5,6]已經(jīng)逐步取代了穿孔針法，使用分流組合模能得到壁厚均勻、尺寸精度高的產(chǎn)品，且具有設(shè)備操作簡單、生產(chǎn)周期快、成本低等優(yōu)點。但分流組合模會由于成型產(chǎn)品形狀的復雜性、過高的擠壓力及冷熱疲勞的作用產(chǎn)生開裂失效，模具一旦萌生裂紋產(chǎn)生開裂，則喪失服役功能從而報廢，為了保證產(chǎn)品成型質(zhì)量和延長模具的使用壽命，必須對模具結(jié)構(gòu)進行合理設(shè)計[7,8]。

于寶義等[9]對模具的分流比和焊合角進行了優(yōu)化模擬，通過校核模具優(yōu)化后的強度，得出了合理的模具結(jié)構(gòu)參數(shù)；岳博文等[10]通過對不同分流孔深度的模具進行模擬，分析了平面分流組合模分流孔深度對鋁型材擠出成型的影響，得出了最佳的分流孔深度值。針對某汽車配件的分流組合模分流橋早期失效狀況，對擠出過程進行熱力耦合數(shù)值模擬，通過對模具工作帶長度等參數(shù)進行改進，為延長模具使用壽命提供了一定的理論依據(jù)。

1 分流組合模

1.1 分流組合模的工作原理及幾何模型

分流組合模的工作原理如圖1所示，坯料在擠壓桿的擠壓力作用下，沿圖1中箭頭所示方向移動，第一階段，坯料被分流橋分成4股金屬流，然后沿著分流孔進入焊合室；第二階段，金屬在焊合室內(nèi)緩慢流動相互接觸隨之發(fā)生焊合；第三階段，金屬焊合后在出料口的工作帶上成型。

圖1 分流組合模工作原理

工作帶是在模孔內(nèi)確定擠出型材的形狀、尺寸及表面質(zhì)量的一段區(qū)域，初始取值為4 mm，焊合室深度是分流橋底部到?？兹肟谔幍拇怪本嚯x，取12 mm。圖2所示為經(jīng)過淬火鋸切之后的汽車配件型材，圖3所示為模具分流橋根部發(fā)生開裂，造成了模具的報廢。

圖2 汽車配件型材截面

圖3 模具分流橋根部開裂

1.2 模擬條件設(shè)定

以實際生產(chǎn)工藝參數(shù)為依據(jù)，坯料初始溫度設(shè)為510℃，直徑為φ178 mm；模具、擠壓筒和擠壓桿假設(shè)為剛性，初始溫度分別設(shè)為480、440、20℃；擠壓速度設(shè)置為3 mm/s；坯料與模具擠壓筒之間的摩擦因數(shù)設(shè)為0.4；每步步長為1 mm，總模擬步數(shù)為600；通過計算坯料橫截面面積與型材橫截面面積，得出擠壓比約為40.1。

分流組合模在靠近?？谔幣髁系淖冃瘟枯^大，容易造成網(wǎng)格畸變，因此需要對網(wǎng)格進行局部劃分[10]。采用相對法劃分網(wǎng)格，網(wǎng)格基礎(chǔ)數(shù)為40 000，最小邊緣尺寸為3.12 mm，在進入上模的坯料啟動局部網(wǎng)格劃分，劃分比例為0.1；在進入下模的坯料同時也啟動局部網(wǎng)格劃分，劃分比例為0.05；上模采用相對法劃分網(wǎng)格，網(wǎng)格基礎(chǔ)數(shù)為40 000，最小邊緣尺寸為1.99 mm，在分流橋部分進行局部網(wǎng)格劃分，劃分比例為0.1；下模也采用相對法劃分網(wǎng)格，網(wǎng)格基礎(chǔ)數(shù)為40 000，最小邊緣尺寸為2.13 mm，在焊合室與工作帶部分進行局部網(wǎng)格劃分，劃分比例為0.1。擠壓桿和擠壓筒進行少量網(wǎng)格劃分。坯料和模具材料性能如表1所示[9]。

表1 坯料與模具材料性能

2 模擬結(jié)果與分析

以工作帶長度L為研究對象，在不改動其他工藝參數(shù)的條件下，分析流動金屬在不同的工作帶長度下對模具的應(yīng)力影響和金屬流出工作帶時的流動均勻性，減小模具分流橋部位的等效應(yīng)力，延長模具的使用壽命。

2.1 工作帶長度對模具零件所受應(yīng)力的影響

圖4所示為焊合室深度為12 mm、工作帶長度不同的上模等效應(yīng)力分布。從圖4可以看出，分流橋部位應(yīng)力集中，當工作帶長度為4、6、8 mm時，靠近模芯部位的分流橋處等效應(yīng)力分別為778、716、865 MPa。圖5所示為不同工作帶長度下，分流橋部位相同點的等效應(yīng)力值。從圖5可以看出，在不同的質(zhì)點下，6 mm工作帶長度的等效應(yīng)力值比4、8 mm的工作帶長度的等效應(yīng)力值都小，且梯度變化較為平緩，說明此工作帶長度下的上模分流橋部位應(yīng)力分布更均勻。當模具局部區(qū)域應(yīng)力集中，且在循環(huán)載荷的反復作用下，裂紋首先會在此處產(chǎn)生，在連續(xù)使用過程中，裂紋擴展，最后引起模具零件斷裂。此外，工作帶過長會造成金屬的流動不均勻，在陽極氧化處理后，成型的產(chǎn)品表面兩邊和中間部分的色調(diào)不均，且出現(xiàn)壁厚差；工作帶過短會降低產(chǎn)品尺寸穩(wěn)定性，加深模具零件的磨損程度，縮短模具的使用壽命[11,12]。因此，在設(shè)計模具時，應(yīng)合理設(shè)計工作帶的長度。

圖4 工作帶長度不同的上模等效應(yīng)力

圖5 工作帶長度不同的分流橋部位等效應(yīng)力

圖6所示為焊合室深度為12 mm、工作帶長度不同的下模等效應(yīng)力分布。從圖6可以看出，工作帶越長，下模的最大等效應(yīng)力越大，當工作帶長度為4、6、8 mm時，下模最大的等效應(yīng)力依次增大。工作帶長度過長，模芯可能會在金屬流動過程中變形，影響了成型件的表面質(zhì)量。

圖6 工作帶長度不同的下模等效應(yīng)力

2.2 模具出口處的流動分布

金屬在出口處的流速不均勻會影響成型件的表面質(zhì)量，因此必須對工作帶長度進行調(diào)節(jié)，使金屬流出工作帶的速度更均勻。為有效表示金屬流出模孔速度的均勻程度，使用金屬流出工作帶時的流動分布因子進行衡量[13-15]，計算公式如下：

式中：DMVi——工作帶出口處節(jié)點數(shù)目流動分布因子；Vzi——規(guī)定平面上節(jié)點i軸向流動速度，mm/s；VZave——規(guī)定平面上全部節(jié)點的平均流動速度，mm/s。

在不同工作帶長度下的型材上取相同的8個點，在DeForm-3D軟件的后處理中運用點追蹤功能提取這8個質(zhì)點在此時的流動速度。流動因子分布與各點流速分布曲線如圖7所示，由圖7可以看出，不同工作帶長度下的流動因子分布，工作帶長度為4、6、8 mm時，通過計算得知其極差分別為0.061 33、0.008 14、0.023 2，隨著工作帶長度的增加，坯料在工作帶出口處的流速越均勻，但到達一定程度后，坯料在模具出口處的流速反而變得不均勻，當工作帶長度為6 mm時，流動因子波動最小，說明此時工作帶長度下的金屬流動更均勻。

圖7 流動因子分布與各點流速分布曲線

按照工作帶長度6 mm改進的工藝參數(shù)設(shè)計模具進行試產(chǎn)。改進前，模具生產(chǎn)8×103kg左右就會報廢，按照改進的參數(shù)設(shè)計的模具生產(chǎn)到11.6×103kg，模具分流橋根部仍然無明顯裂紋，且成型的產(chǎn)品質(zhì)量符合要求。

3 結(jié)束語

通過模擬可知，當工作帶長度為6 mm時，相對于工作帶長度為4、8 mm時靠近分流橋根部的等效應(yīng)力最小且應(yīng)力分布比較均勻。運用點追蹤功能觀察流速分布，當工作帶長度為6 mm時，流動因子波動最小，說明此工作帶長度下的金屬流動最均勻。采用工作帶長度6 mm的改進工藝參數(shù)設(shè)計的模具進行實際生產(chǎn)，鋁型材擠出量達到11.6×103kg時模具分流橋根部無明顯裂紋，超出改進前8×103kg的產(chǎn)量。