宋鋒鋒
(山西西山臨汾能源有限責(zé)任公司,山西 臨汾041000)
隨著礦井采掘深度的不斷延伸、高強度開采等因素影響,造成現(xiàn)階段礦井的通風(fēng)條件較礦井前期的設(shè)計方案存在較大的出入,繼而使得很多礦井的通風(fēng)能力未能夠滿足實際生產(chǎn)的需求,主要表現(xiàn)為通風(fēng)系統(tǒng)效率低下、設(shè)備老化嚴(yán)重以及能耗大等問題。礦井通風(fēng)能力的不足嚴(yán)重威脅著綜采工作面生產(chǎn)的安全性,非常有必要對此類礦井的通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計。本文結(jié)合光道礦通風(fēng)系統(tǒng)的實際情況,通過采區(qū)均衡通風(fēng)的優(yōu)化與控制,達到了礦井通風(fēng)阻力增長最小化的目的,滿足了礦井通風(fēng)需求,保證了礦井安全生產(chǎn)。
光道礦位于山西洪洞山頭鄉(xiāng)西龍門村,井田位于霍西煤田西南部,煤層瓦斯相對涌出量1.53 m3/t,屬低瓦斯礦井,設(shè)計生產(chǎn)能力1.20 Mt/a,主要開采太原組9號、10號煤層。礦井現(xiàn)采用中央邊界式的通風(fēng)方式,通風(fēng)方法為機械抽出式,實現(xiàn)對礦井的多區(qū)域通風(fēng)。煤礦通風(fēng)井分為上組煤風(fēng)井和下組煤風(fēng)井,上組煤風(fēng)井在建設(shè)初期所設(shè)計的直徑為3 m,垂直深度為87.5 m;下組煤風(fēng)井在建設(shè)初期所設(shè)計的直徑為4 m,垂直深度為83 m。所采用的通風(fēng)機的具體型號為2K56-3-NO18,通風(fēng)機數(shù)量為2臺;通風(fēng)機所配置電機的功率為310 kW,型號為JSQ148-6;上組煤風(fēng)井中通風(fēng)機葉片的安裝角度為35°,下組煤風(fēng)井中通風(fēng)機葉片的安裝角度為40°。光道礦的進風(fēng)、回風(fēng)井參數(shù)見表1。

表1 進風(fēng)井、回風(fēng)井參數(shù)Table 1 Parameters of inlet and air return shafts
對實踐過程中通風(fēng)情況進行統(tǒng)計可知,當(dāng)在工作面淺部生產(chǎn)時,當(dāng)前通風(fēng)系統(tǒng)處于通風(fēng)最容易期;而當(dāng)在工作面深度生產(chǎn)時,由于通風(fēng)距離增加,對應(yīng)的工作面的通風(fēng)阻力顯著增大,當(dāng)前通風(fēng)系統(tǒng)處于通風(fēng)困難期[1]。經(jīng)分析可知,目前礦井所配置的通風(fēng)系統(tǒng)及通風(fēng)管路僅能適應(yīng)現(xiàn)階段的生產(chǎn)規(guī)模,若后期根據(jù)生產(chǎn)需求進一步增加生產(chǎn)能力對應(yīng)工作面的通風(fēng)負(fù)荷會顯著增大,現(xiàn)有通風(fēng)能力無法滿足擴產(chǎn)后的通風(fēng)要求[2]。因此,為實現(xiàn)該礦井的可持續(xù)高產(chǎn)、高效生產(chǎn)需對通風(fēng)系統(tǒng)進行改造。
為解決礦井?dāng)U產(chǎn)工作面的通風(fēng)需求增加,光道礦更換礦井主要通風(fēng)機、對下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計、實現(xiàn)礦井下組煤風(fēng)井和上組煤風(fēng)井的聯(lián)合通風(fēng),以及采取適當(dāng)?shù)墓芾泶胧ΦV井多區(qū)域均衡通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化改造設(shè)計[3]。
經(jīng)調(diào)查研究,現(xiàn)階段通風(fēng)系統(tǒng)的通風(fēng)能力已經(jīng)處于飽和狀態(tài),具體表現(xiàn)為,對上組煤風(fēng)井只能夠保證井上正常生產(chǎn)系統(tǒng)的通風(fēng)量需求;對于下組煤風(fēng)井還存在通風(fēng)量不足的問題。
光道礦現(xiàn)有礦井通風(fēng)系統(tǒng)所采用通風(fēng)機的葉片角度為45°,對應(yīng)的最大通風(fēng)量為4 511 m3/min,且對應(yīng)通風(fēng)機的運行效率僅為63%,主通風(fēng)機已經(jīng)處于飽和運行狀態(tài)。根據(jù)該型號通風(fēng)機的性能,將其葉片安裝角度調(diào)整為最大的50°,對應(yīng)的最大通風(fēng)量僅為6 000 m3/min,仍無法適用工作面擴產(chǎn)后的通風(fēng)要求。因此,需更換主通風(fēng)機,也是最為直接、有效的改造方案。在現(xiàn)有通風(fēng)機進行調(diào)研的基礎(chǔ)上,結(jié)合當(dāng)前通風(fēng)機的參數(shù),將原2K56-3-NO18通風(fēng)機更換為BDK-8-NO24通風(fēng)機,該型通風(fēng)機的參數(shù)見表2。

表2 BDK-8-NO24通風(fēng)機參數(shù)Table 2 BDK-8-NO24 ventilator parameters
礦井主通風(fēng)機更換后,雖然工作面的通風(fēng)量顯著增加可滿足實際生產(chǎn)的通風(fēng)量需求。但對于礦井整個通風(fēng)要求而言還需重點考慮通風(fēng)負(fù)壓。更換通風(fēng)機后,工作面的通風(fēng)負(fù)壓較大,因此需對下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化調(diào)整布置。針對下組煤風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)的優(yōu)化,主要通過降低通風(fēng)阻力和簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)2個方面進行優(yōu)化設(shè)計[4]。
(1)降低工作面通風(fēng)阻力,進而降低負(fù)壓。
將工作面回風(fēng)阻力相對集中巷道進行擴建,增大其斷面面積,并拆除工作面已報廢的通風(fēng)設(shè)備;在與擔(dān)負(fù)該礦井回風(fēng)任務(wù)的回風(fēng)巷旁邊掘進1條新的回風(fēng)巷[5-6]。采取上述降阻措施后,工作面實際通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)解算與僅更換主通風(fēng)機相比較的結(jié)果見表3。

表3 更換主通風(fēng)機和降阻后通風(fēng)解算結(jié)果對比Table 3 Comparison of ventilation calculation results after replacing the main ventilator and reducing resistance
由表3可知,對工作面采取上述降阻措施后,工作面上組煤風(fēng)井和下組煤風(fēng)井的通風(fēng)量變化不大,而工作面的通風(fēng)壓力得到明顯改善,即證明降阻措施的有效性[7]。
(2)簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)。
工作面主通風(fēng)機更換后,對東一回風(fēng)巷、西五回風(fēng)巷以及東翼回風(fēng)巷進行擴建,同時將西二、西四的通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化拆除。為驗證簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)對工作面通風(fēng)阻力的降低效果,對上述擴建位置處的通風(fēng)阻力進行解算[8-9],得出結(jié)果見表4。

表4 簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)的降阻效果Table4 Resistancereductioneffectofsimplifiedventilationnetwork
由表4可知,對工作面東一回風(fēng)巷、西五回風(fēng)巷以及東翼回風(fēng)巷進行擴建,同時將西二、西四的通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化拆除后,東一回風(fēng)巷、西五回風(fēng)巷以及東翼回風(fēng)巷的風(fēng)阻得到明顯降低,即驗證了簡化通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)的有效性[10]。
隨著工作面的不斷推進,開采深度的不斷增加以及開采效率的不斷提升,對工作面通風(fēng)系統(tǒng)提出了更高的要求。在此背景下,往往會出現(xiàn)煤礦開采初期所設(shè)計的通風(fēng)系統(tǒng)無法滿足實際生產(chǎn)需求的問題,為此需對通風(fēng)系統(tǒng)進行改造設(shè)計。本文采用更換主通風(fēng)機、新增回風(fēng)巷井以及對原回風(fēng)井巷擴建或拆除的手段對礦井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化設(shè)計,達到增加通風(fēng)量,降低通風(fēng)阻力和壓力的目的,為實現(xiàn)礦井的可持續(xù)、高效、高產(chǎn)生產(chǎn)提供保障。