地面火炮新型彈藥動(dòng)態(tài)毀傷效能研究

吳正龍，馮 勇，趙忠實(shí)

（炮兵防空兵學(xué)院，合肥 230031）

0 引言

地面火炮彈藥近年來(lái)發(fā)展迅速，但與之不相匹配的是彈藥配比、彈種選擇、彈藥需求量計(jì)算、毀傷效果評(píng)估等問題研究離“實(shí)戰(zhàn)化”有不小差距［1-3］，其中一個(gè)很重要的原因就是新型彈藥實(shí)戰(zhàn)條件下動(dòng)態(tài)毀傷效能（彈丸動(dòng)爆條件下的實(shí)際毀傷效應(yīng)）難以準(zhǔn)確獲得。

毀傷幅員、平均所需命中彈數(shù)等是地面炮兵一直以來(lái)使用的毀傷概率計(jì)算數(shù)學(xué)模型核心，必不可少的參數(shù)［4-5］。這些參數(shù)由于理解直觀、使用方便，在毀傷指標(biāo)計(jì)算中得到廣泛應(yīng)用，并一直沿用至今。但必須看到，毀傷幅員是對(duì)極其復(fù)雜的彈目作用過程的極大簡(jiǎn)化，與實(shí)際情況很不符合；且已有的毀傷幅員數(shù)據(jù)嚴(yán)重不足，僅有幾種即將被淘汰的老式火炮的榴彈，在給定爆姿條件下對(duì)給定目標(biāo)（多為T-62、BMД-1 等前蘇聯(lián)已淘汰裝備）的數(shù)據(jù)，且試驗(yàn)時(shí)的天氣、地形、射擊方式等實(shí)戰(zhàn)條件不明。目前地面炮兵新型彈藥毀傷計(jì)算，仍經(jīng)常直接利用基于毀傷幅員和平均所需命中彈數(shù)的數(shù)學(xué)模型，參照榴彈確定新型彈藥毀傷幅員，如采用“相當(dāng)榴彈法”求取子母彈毀傷幅員：先設(shè)法確定毀傷幅員，再利用榴彈數(shù)學(xué)模型計(jì)算末敏彈毀傷概率；預(yù)制破片彈、增程彈等，甚至直接在普通榴彈毀傷幅員基礎(chǔ)上提高一個(gè)百分?jǐn)?shù)使用。將復(fù)雜的彈目作用過程和結(jié)果，簡(jiǎn)化為“落達(dá)必毀傷”的毀傷幅員，勢(shì)必夸大彈藥的毀傷效能。數(shù)次效能試驗(yàn)結(jié)果也顯示，實(shí)際毀傷效能與毀傷效能計(jì)算結(jié)果相差甚大。獲得動(dòng)態(tài)毀傷效能的理想方法是實(shí)射試驗(yàn)［6-8］，但完全依賴實(shí)射試驗(yàn)獲得動(dòng)態(tài)毀傷效能并不現(xiàn)實(shí)：一是真實(shí)目標(biāo)設(shè)置困難，系統(tǒng)設(shè)置各類典型目標(biāo)勢(shì)必花費(fèi)巨大；二是即使設(shè)置真實(shí)目標(biāo)，地形、氣象、炸點(diǎn)位置、爆姿、目標(biāo)姿態(tài)等條件參數(shù)也無(wú)法準(zhǔn)確控制，這直接導(dǎo)致毀傷數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確采集難以實(shí)現(xiàn)；三是即使進(jìn)行實(shí)射試驗(yàn)，受成本所限試驗(yàn)樣本不可能很大，難以從有限樣本中得到動(dòng)態(tài)毀傷規(guī)律。

事實(shí)上對(duì)于地面炮兵而言，彈藥作為武器系統(tǒng)的核心與靈魂，無(wú)論是彈藥需求量計(jì)算、毀傷效果評(píng)估，或是彈種選擇、火力打擊任務(wù)規(guī)劃，又或是射擊方式、火力動(dòng)態(tài)調(diào)控、彈藥攜行與保障等作戰(zhàn)問題，要做到精準(zhǔn)高效，都需要準(zhǔn)確掌握彈藥對(duì)目標(biāo)的動(dòng)態(tài)毀傷效能。這些問題既可以看成是毀傷效能研究的出發(fā)點(diǎn)，也是最終的落腳點(diǎn)。為實(shí)現(xiàn)新型彈藥“基于任務(wù)的、精準(zhǔn)的”作戰(zhàn)運(yùn)用，迫切需要掌握實(shí)戰(zhàn)條件下新型彈藥對(duì)典型目標(biāo)的動(dòng)態(tài)毀傷效能。

1 基于動(dòng)力學(xué)仿真的新型彈藥動(dòng)態(tài)毀傷效能評(píng)估

綜合運(yùn)用終點(diǎn)效應(yīng)理論、彈道模擬技術(shù)、動(dòng)力學(xué)仿真技術(shù)、數(shù)據(jù)挖掘技術(shù)等，構(gòu)建戰(zhàn)斗部、目標(biāo)及彈目作用過程與效果的可視化模型，研究戰(zhàn)斗部為常規(guī)殺爆、云爆、破甲等新型彈藥動(dòng)態(tài)條件下，對(duì)裝甲、人員、工事等典型目標(biāo)的毀傷效果，采用數(shù)據(jù)挖掘技術(shù)得到各類彈藥對(duì)各類目標(biāo)的動(dòng)態(tài)毀傷效能，分析不同射擊方式對(duì)動(dòng)態(tài)毀傷效能的影響，為新型彈藥的新型號(hào)研發(fā)、作戰(zhàn)時(shí)彈藥需求量計(jì)算、射擊方式優(yōu)化、毀傷評(píng)估等提供模型與系統(tǒng)支撐，其總體思路如圖1 所示。

圖1 基于動(dòng)力學(xué)仿真的新型彈藥動(dòng)態(tài)毀傷效能評(píng)估

1.1 可視化目標(biāo)、彈藥模型構(gòu)建

把目標(biāo)、彈藥看成一個(gè)按照一定聯(lián)接關(guān)系組成的具有一定材料屬性的多單元結(jié)構(gòu)體，利用有限元分析方法和Multi-Creator 等軟件，對(duì)目標(biāo)、彈藥各組成部件的幾何區(qū)域（尺寸、形狀等）和物理性質(zhì)（材料類型、力學(xué)特征等）進(jìn)行定義，得到結(jié)構(gòu)模型。依據(jù)聯(lián)接關(guān)系組合，建立三維實(shí)體模型，并轉(zhuǎn)化到有限元分析軟件ANSYS/LS-DYNA 中，形成有限元模型。模型能夠從外形、結(jié)構(gòu)、材料、力學(xué)特征等物理層次上反映目標(biāo)、彈藥特性，能通過設(shè)置Gauges 點(diǎn)自動(dòng)記錄相應(yīng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，能以多種粒度和維度以及透視的形式進(jìn)行直觀顯示。

1.2 彈藥爆炸動(dòng)力學(xué)模型構(gòu)建

把彈藥看成一個(gè)復(fù)雜的結(jié)構(gòu)力學(xué)系統(tǒng)，采用有限單元分析方法，根據(jù)彈體的材料和力學(xué)結(jié)構(gòu)、炸藥類型、裝填物種類等特征建立彈藥模型；利用該模型能夠分析彈藥爆炸時(shí)的質(zhì)量傳遞、熱交換、應(yīng)力和變形等過程；通過對(duì)時(shí)間進(jìn)行顯式積分來(lái)求解動(dòng)力學(xué)方程，用以處理彈目交匯問題，如爆炸、碰撞、穿甲等短暫、瞬時(shí)的動(dòng)態(tài)事件，從而較為完整地刻畫出爆炸后形成的毀傷場(chǎng)。

1.3 彈目作用過程可視化動(dòng)力學(xué)仿真

利用視景仿真平臺(tái)，在給定爆姿、氣象、地形、炸點(diǎn)位置等條件下，加載可視化的目標(biāo)模型和彈藥模型，然后對(duì)彈藥模型進(jìn)行觸發(fā)，彈藥模型觸發(fā)后的爆炸場(chǎng)信息以數(shù)字形式存儲(chǔ)于仿真平臺(tái)，并能根據(jù)需要進(jìn)行直觀顯示。位于爆炸場(chǎng)中的目標(biāo)模型對(duì)爆炸場(chǎng)進(jìn)行響應(yīng)，將彈藥爆炸后碰撞、穿甲、沖擊波、侵徹等相互作用信息存儲(chǔ)在目標(biāo)數(shù)字模型中，并能通過云圖、等值線、三維流場(chǎng)、動(dòng)畫、二維圖表等形式對(duì)作用結(jié)果可視化顯示；結(jié)合毀傷判定準(zhǔn)則（人員目標(biāo)采用比動(dòng)能準(zhǔn)則、裝甲目標(biāo)采用MFK 準(zhǔn)則等），綜合利用目標(biāo)各部分毀傷數(shù)據(jù)和目視判別，由彈目作用結(jié)果得到目標(biāo)的毀傷效果，仿真數(shù)據(jù)存儲(chǔ)到毀傷效果數(shù)據(jù)庫(kù)中。

1.4 動(dòng)態(tài)毀傷效能評(píng)估與驗(yàn)證

通過多次仿真，得到彈種、目標(biāo)性質(zhì)及姿態(tài)、氣象、地形、炸點(diǎn)位置、爆姿等條件參數(shù)與目標(biāo)相應(yīng)毀傷效果的樣本數(shù)據(jù)，采用估計(jì)、回歸分析以及神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等智能算法對(duì)樣本數(shù)據(jù)進(jìn)行深度挖掘和分析，得到彈種動(dòng)態(tài)毀傷效能，分析不同條件參數(shù)對(duì)毀傷效能的影響；依據(jù)射擊誤差分布規(guī)律，模擬各種新型彈藥在營(yíng)、連、單炮等齊射、急促射、等速射等不同條件下嚴(yán)格符合射擊誤差表征的炸點(diǎn)，在單發(fā)彈丸動(dòng)態(tài)毀傷效能基礎(chǔ)上，分析不同射擊方式對(duì)動(dòng)態(tài)毀傷效能的影響。條件允許時(shí)還可結(jié)合實(shí)彈射擊，現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置典型目標(biāo)靶并采集毀傷效果數(shù)據(jù)，對(duì)動(dòng)態(tài)毀傷效能進(jìn)行驗(yàn)證。

2 某型預(yù)制破片彈對(duì)輕型裝甲目標(biāo)動(dòng)態(tài)毀傷效能分析

破片對(duì)裝甲車輛的毀傷分為兩種類型：一是目標(biāo)部件遭破片毀傷造成部件功能喪失；二是目標(biāo)結(jié)構(gòu)遭破壞造成車輛整體性能下降。預(yù)制破片彈通過爆炸形成的破片場(chǎng)和沖擊波對(duì)裝甲車輛造成毀傷。破片毀傷方式主要有引燃、引爆和侵徹3 種。引燃作用是破片擊穿油箱或輸油線路，由此產(chǎn)生的熱量引燃油料。引爆作用是破片擊穿車內(nèi)彈藥，造成彈藥在裝甲車內(nèi)爆炸。侵徹作用主要通過以下幾種方式造成毀傷：擊穿車輛油箱或輸油線路，使燃油無(wú)法正常供給；擊穿車輛潤(rùn)滑油箱或管路，使機(jī)械系統(tǒng)無(wú)法正常運(yùn)轉(zhuǎn)；擊中車輛發(fā)動(dòng)機(jī)、儀表、操縱、履帶等系統(tǒng)，使車輛無(wú)法正常操控；擊中車內(nèi)人員，造成殺傷；擊中車內(nèi)通信、電氣等設(shè)備，使車輛相關(guān)功能無(wú)法實(shí)現(xiàn)。

破片毀傷效能與破片的速度、形狀、大小、姿態(tài)及密度等因素有關(guān)。這些因素與戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)、殼體材料、裝藥類型和裝藥量、彈目相對(duì)位置、落角等有關(guān)。

沖擊波對(duì)裝甲車輛的毀傷主要通過以下幾種方式：沖擊波直接掀翻車輛，造成毀傷，使車輛失去戰(zhàn)斗力；沖擊波吹落或毀傷裝甲目標(biāo)外部部件，如天線、履帶等；沖擊波使裝甲目標(biāo)外裝甲彎曲變形，造成裂縫，沖擊波從縫中進(jìn)入裝甲車輛內(nèi)部對(duì)車輛部件和人員造成殺傷；沖擊波作用于車輛外部時(shí)產(chǎn)生沖擊和振動(dòng)，可損壞車內(nèi)部電臺(tái)等設(shè)備儀器。沖擊波毀傷效能與沖擊波超壓、正壓作用時(shí)間等參數(shù)有關(guān)。

2.1 動(dòng)態(tài)毀傷計(jì)算

按功能車輛可劃分為5 個(gè)系統(tǒng)，分別為防護(hù)系統(tǒng)、武器系統(tǒng)、推進(jìn)系統(tǒng)、信息系統(tǒng)、電氣系統(tǒng)。根據(jù)各系統(tǒng)功能將裝甲運(yùn)輸車的毀傷分為5 種功能毀傷，分別是：行駛毀傷（M）、火力毀傷（F）、通信毀傷（X）、載員毀傷（C）和毀滅性毀傷（K），根據(jù)各部件的功能隸屬關(guān)系，建立裝甲運(yùn)輸車的毀傷樹。采用物理分析和動(dòng)力學(xué)仿真相結(jié)合的方法，分別建立預(yù)制破片彈沖擊波和破片對(duì)裝甲運(yùn)輸車目標(biāo)的毀傷計(jì)算模型。

為計(jì)算沖擊波對(duì)目標(biāo)毀傷情況，在Solid Works軟件中建立裝甲運(yùn)輸車三維模型，并且在ANSYS Workbench 仿真平臺(tái)上進(jìn)行網(wǎng)格劃分，根據(jù)實(shí)戰(zhàn)經(jīng)驗(yàn)賦予車輛10 m/s 的速度，而后把處理好的裝甲車輛模型導(dǎo)入Autodyn 軟件。圖2 為沖擊波毀傷效果仿真圖。圖3（a）為炸點(diǎn)設(shè)在裝甲運(yùn)輸車正上方0.5 m、2 m、4 m、8 m 時(shí)頂甲受壓情況，圖3（b）為炸點(diǎn)設(shè)在裝甲運(yùn)輸車左上方0.5 m、2 m、4 m、8 m 時(shí)頂甲受壓情況。

圖2 沖擊波毀傷效果仿真圖

圖3 設(shè)定炸點(diǎn)情況下裝甲運(yùn)輸車頂甲壓強(qiáng)變化圖

為計(jì)算破片對(duì)目標(biāo)毀傷，依據(jù)破片實(shí)際的環(huán)狀緊密分布，建立彈體坐標(biāo)系并分別在周向和軸向上賦予破片編號(hào)；根據(jù)對(duì)破片初始位置、速度和飛散角的分析，逐個(gè)計(jì)算破片運(yùn)動(dòng)軌跡，將破片軸向和徑向編號(hào)遍歷求和，得出破片場(chǎng)的軌跡；將破片運(yùn)動(dòng)軌跡視為一條射線，判斷其與裝甲所在平面的相交情況，由此計(jì)算出破片與目標(biāo)交匯情況。對(duì)于外部部件，破片貫穿即可對(duì)部件造成局部應(yīng)力集中，影響其機(jī)械性能，從而對(duì)其造成毀傷，因此，可以用貫穿概率來(lái)衡量破片對(duì)其毀傷程度；內(nèi)部部件則需計(jì)算出破片在穿甲過程后剩余質(zhì)量和剩余速度，而后依據(jù)破片比動(dòng)能和不同部件比動(dòng)能殺傷標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算部件的毀傷概率。

計(jì)算出破片場(chǎng)對(duì)各部件的毀傷概率后，由于各部件的毀傷可引起功能毀傷和毀滅性毀傷。裝甲目標(biāo)的功能毀傷是指某一部件遭受毀傷，該部件所屬的功能無(wú)法正常完成，此類毀傷僅僅對(duì)特定的功能造成毀傷，不會(huì)影響車輛的其他功能，例如裝甲車履帶遭受毀傷，從而導(dǎo)致車輛的行駛功能無(wú)法完成，并不會(huì)對(duì)車輛的通信、火力等功能造成影響；毀滅性毀傷是指某一部件遭受毀傷，除了該部件，整個(gè)車輛都會(huì)受到毀傷，例如破片引燃裝甲車油箱，導(dǎo)致車內(nèi)著火，整個(gè)車輛將會(huì)燒毀。分別計(jì)算出車輛總體功能毀傷概率和毀滅性毀傷概率，進(jìn)而得到目標(biāo)的總體毀傷概率。

2.2 毀傷規(guī)律分析

依據(jù)以上計(jì)算模型，給定戰(zhàn)斗部位置、姿態(tài)參數(shù)（炸點(diǎn)坐標(biāo)（X，Y，Z）、射向偏差角θ1、戰(zhàn)斗部落角θ2），即可計(jì)算出預(yù)制破片彈動(dòng)態(tài)條件下對(duì)裝甲車輛的毀傷概率。多次仿真實(shí)驗(yàn)并采用回歸分析方法，分析射向偏差角、落角、距離偏差量、炸高等因素對(duì)毀傷效能的影響，得到預(yù)制破片彈對(duì)輕型裝甲目標(biāo)毀傷效能隨各因素變化的規(guī)律，并給出該型預(yù)制破片彈作戰(zhàn)使用的合理建議。

2.2.1 射向偏差角θ1

統(tǒng)一取炸高Z 為4 000 mm，落角20 °，距離偏差量X 取0。方向偏差量Y 分別取-3 000 mm、0、3 000 mm。射向偏差角在0°到90°之間每隔10°分別取一次值。計(jì)算結(jié)果如下頁(yè)圖4 所示。

由圖4 可知：

圖4 毀傷效能隨射向偏差角變化關(guān)系圖

2）當(dāng)預(yù)制破片戰(zhàn)斗部落于裝甲運(yùn)輸車上方時(shí)，其毀傷效能受射向偏差角影響不大；

3）當(dāng)預(yù)制破片戰(zhàn)斗部落于裝甲運(yùn)輸車兩側(cè)時(shí)，其毀傷效能受射向偏差角影響較大，射向偏差角越大，毀傷效能越低，當(dāng)射向偏差角大于50°時(shí)，戰(zhàn)斗部對(duì)裝甲車輛不造成任何毀傷。

2.2.2 落角θ2

距離偏差量X、方向偏差量Y、射向偏差角θ1均取0，炸高Z 取4 000 mm，落角θ2在0 °到90 °之間每隔10 °分別取一次值，計(jì)算結(jié)果如圖5 所示。

圖5 毀傷效能隨落角變化關(guān)系圖

由圖5 可知：預(yù)制破片戰(zhàn)斗部對(duì)毀傷效能受落角影響較大，毀傷效能隨落角的增大而急劇減小，當(dāng)落角大于40 °時(shí)，戰(zhàn)斗部沒有對(duì)裝甲車輛造成毀傷。

2.2.3 距離偏差量X

方向偏差量Y、射向偏差角θ1均取0，炸高Z 取4 000 mm，落角取20°，距離偏差量X 在-5 000 mm到5 000 mm 之間每隔1 000 mm 分別取一次值，計(jì)算結(jié)果如圖6（a）所示。為更好地探究距離偏差量對(duì)毀傷效能的影響，將距離偏差量在-1 500 mm 到2 500 mm 之間每500 mm 取值計(jì)算，其結(jié)果如圖6（b）所示。

對(duì)全部流轉(zhuǎn)土地的農(nóng)戶，在其參加城鄉(xiāng)居民社會(huì)養(yǎng)老保險(xiǎn)時(shí)，可選擇按城鎮(zhèn)居民繳費(fèi)基數(shù)繳費(fèi)，給予對(duì)應(yīng)的財(cái)政補(bǔ)貼；對(duì)符合就業(yè)條件的勞動(dòng)力，優(yōu)先推薦到企業(yè)（工場(chǎng)）工作；對(duì)達(dá)到一定年齡的老齡農(nóng)民，每月給予50～100元的生活補(bǔ)助金，解決老年農(nóng)民的后顧之憂。

由圖6 可知：

圖6 毀傷效能隨距離偏差量變化關(guān)系圖

1）預(yù)制破戰(zhàn)斗部受距離偏差量影響較大，距離偏差量越小，毀傷效能越高，在近端-2 000 mm 和遠(yuǎn)端2 500 mm 之外戰(zhàn)斗部不會(huì)對(duì)裝甲運(yùn)輸車造成任何毀傷；

2）戰(zhàn)斗部毀傷效能隨距離偏差量的變化在近端和遠(yuǎn)端呈現(xiàn)的非對(duì)稱關(guān)系，在距離偏差量絕對(duì)值相同情況下，距離近端的戰(zhàn)斗部毀傷效能低于遠(yuǎn)端；

3）戰(zhàn)斗部在近端某一位置對(duì)裝甲運(yùn)輸車造成毀傷，毀傷效能快速上升，在峰值維持一段時(shí)間，然后相對(duì)緩慢下降。

2.2.4 方向偏差量Y

距離偏差量X、射向偏差角θ1均取0，炸高Z 取4 000 mm，落角取20°，方向偏差量Y 在-4 000 mm到4 000 mm 之間每隔1 000 mm 分別取一次值，計(jì)算結(jié)果如下頁(yè)圖7 所示。

由圖7 可知：預(yù)制破片戰(zhàn)斗部毀傷效能隨方向偏差量絕對(duì)值增大而減小，與偏差方向無(wú)關(guān)，戰(zhàn)斗部位于裝甲運(yùn)輸車頂部正上方時(shí)，毀傷效能最大，負(fù)偏差與正偏差對(duì)應(yīng)的毀傷效能基本對(duì)稱。

圖7 毀傷效能隨方向偏差量變化關(guān)系圖

2.2.5 炸高Z

距離偏差量X、射向偏差角θ1均取0，方向偏差量Y 取2 000 mm，落角取20°，炸高Z 在500 mm 到6 000 mm 之間每隔500 mm 分別取一次值，計(jì)算結(jié)果如圖8 所示。

圖8 毀傷效能隨炸高變化關(guān)系圖

由圖8 可知：破片在較低炸高時(shí)，毀傷效能隨炸高增大而增大，在4 000 mm 左右存在一個(gè)最佳炸高，此時(shí)戰(zhàn)斗部毀傷效能最大。高于最佳炸高后戰(zhàn)斗部毀傷效能隨炸高增大而減小，逐漸趨于0.08。

通過對(duì)影響毀傷效能的各因素進(jìn)行計(jì)算分析，總結(jié)毀傷效能隨各因素的變化規(guī)律，得出如下結(jié)論：

1）在距離偏差量一定的情況下，戰(zhàn)斗部毀傷效能隨射向偏差角的增大而減小，90°時(shí)毀傷效能最小，0°時(shí)毀傷效能最大。在正面射擊時(shí)，應(yīng)該盡量使射向平行于裝甲車輛運(yùn)動(dòng)方向，側(cè)面射擊時(shí)，應(yīng)該盡量使射向垂直于裝甲車輛運(yùn)動(dòng)方向。

2）戰(zhàn)斗部毀傷效能隨落角的增大而減小。在射擊時(shí)，應(yīng)當(dāng)盡可能采用大號(hào)裝藥，使彈道低伸，減小落角。

3）在相同距離偏差量的情況下，戰(zhàn)斗部落于目標(biāo)前端毀傷效能優(yōu)于后端，即遠(yuǎn)彈毀傷效能大于近彈。在射擊時(shí)，用目標(biāo)遠(yuǎn)端位置代替目標(biāo)中心位置確定射擊諸元。

4）戰(zhàn)斗部毀傷效能隨方向偏差量增加而減小。在射擊時(shí)，應(yīng)盡量減小方向偏差量。

5）戰(zhàn)斗部毀傷效能隨炸高增大而增大，當(dāng)炸高高度達(dá)到4 000 mm 時(shí)，毀傷效能最大，然后毀傷效能隨炸高增大而減小。因此，在對(duì)裝甲車輛射擊時(shí)，裝配時(shí)間引信時(shí)應(yīng)該調(diào)節(jié)引信至“近高炸”，使其炸高控制在4 000 mm 左右。

3 結(jié)論

準(zhǔn)確掌握彈藥目標(biāo)的動(dòng)態(tài)毀傷效能，對(duì)于彈藥需求量計(jì)算、彈種選擇、火力動(dòng)態(tài)調(diào)控、彈藥攜行等問題的解決至關(guān)重要。建立在毀傷幅員、戰(zhàn)斗部靜爆效應(yīng)等基礎(chǔ)上的模型，很難用于分析近年來(lái)發(fā)展迅速的地面火炮新型彈藥的毀傷效能。提出綜合運(yùn)用終點(diǎn)效應(yīng)理論、動(dòng)力學(xué)仿真技術(shù)、數(shù)據(jù)挖掘技術(shù)等分析新型彈藥動(dòng)態(tài)毀傷效能的思想，并應(yīng)用于某型預(yù)制破片彈對(duì)輕型裝甲目標(biāo)的毀傷效能計(jì)算與影響因素分析，進(jìn)而給出該型預(yù)制破片彈作戰(zhàn)使用的合理建議。仿真計(jì)算結(jié)果表明，提出的方法現(xiàn)實(shí)可行。彈藥動(dòng)態(tài)毀傷效能影響因素眾多，也是目前研究的難點(diǎn)，條件具備時(shí)理論計(jì)算結(jié)果尚需實(shí)射驗(yàn)證。