徑向井降壓開采天然氣水合物產(chǎn)能模擬

張潘潘，田守嶒,2*，張逸群，李根生，武曉亞，王宇豪

1 中國石油大學(xué)(北京)油氣資源與探測國家重點實驗室，北京 102249

2 中國石油大學(xué)(北京)克拉瑪依校區(qū)，克拉瑪依，834000

3 中石化江鉆石油機(jī)械有限公司，武漢 430000

0 前言

天然氣水合物是天然氣與水在高壓、低溫條件下形成的非化學(xué)計量的籠型結(jié)晶水合物[1-2]。自然界中天然氣水合物主要存在于深水大陸架的淺層沉積物及陸上凍土中[3-4]。來自全球范圍的評估認(rèn)為天然氣水合物中蘊含的甲烷約為1015～1018m3，其碳儲量很可能超過全球其他化石能源資源量總和[5-7]。作為一種高效清潔的潛在替代能源，天然氣水合物的開發(fā)對世界能源格局、氣候變化及自然災(zāi)害防治等一系列問題都有重要影響，是21世紀(jì)全球能源發(fā)展的戰(zhàn)略制高點[8-10]。

天然氣水合物常見的開采方法主要包括降壓法[11]、熱激法[12]、氣體置換法[13]、注抑制法[14]，其中降壓法由于其簡單高效、適用范圍廣的特點，成為目前研究的熱點，也是試采中普遍采用的開發(fā)方式[15]。采用降壓法，我國分別于2017年，2020年在南海神狐海域成功試采天然氣水合物，實現(xiàn)了我國水合物開發(fā)的重大突破[16]。2020年試采生產(chǎn)井井型為水平井，持續(xù)產(chǎn)氣30天，創(chuàng)造了“產(chǎn)氣總量86.14萬 m3，日均產(chǎn)氣量2.87萬m3”2項世界紀(jì)錄[17-18]，但其仍遠(yuǎn)未達(dá)到水合物商業(yè)化開采的門檻[1]，提高開采效率依然是未來水合物資源商業(yè)化開發(fā)的關(guān)鍵所在。

水合物試采成本高且難度大，試采持續(xù)時間往往較短，因此當(dāng)前水合物產(chǎn)能研究仍以室內(nèi)實驗和數(shù)值模擬為主，且基于直井的降壓開采模擬最為常見[19-21]。直井鉆采成本低，工藝相對簡單，但現(xiàn)場試采結(jié)果表明其單井產(chǎn)量低，產(chǎn)量遞減快，難以滿足水合物商業(yè)化開采的需求[5]。為提高開采效率，基于水平井的降壓開采模擬逐漸成為新的研究熱點。通過增大泄流面積，水平井可有效提高單井產(chǎn)量[5,22-25]，但水平井的應(yīng)用當(dāng)前仍受到鉆井成本過高，水合物埋深淺導(dǎo)致造斜難度大等因素的制約[8]。同樣為了提高開采效率，一些學(xué)者模擬研究了儲層改造對天然氣水合物儲層產(chǎn)能的影響，但研究也發(fā)現(xiàn)儲層改造后期水合物產(chǎn)能仍相對較低[26-27]。此外，水合物多賦存于非成巖泥質(zhì)或泥質(zhì)粉砂巖儲層中，儲層改造施工難度大，改造后裂縫易閉合，儲層改造效果難以保證，且可能引發(fā)地質(zhì)災(zāi)害。

基于對上述問題的思考，筆者課題組首次提出了利用徑向井+篩管完井一體化方法開采天然氣水合物的新思路。該技術(shù)通過在水合物儲層的某一層位或多個層位鉆出徑向井，可擴(kuò)大水合物分解范圍、大幅提高單井產(chǎn)量。徑向井井眼尺寸和轉(zhuǎn)彎半徑小，突破了常規(guī)水平井難以開采淺層水合物的局限，十分適合薄互層水合物開采；通過水力噴射提供自進(jìn)力，徑向井鉆進(jìn)時對井口產(chǎn)生的軸向力和側(cè)向力遠(yuǎn)低于水平井，提高了井口的穩(wěn)定性；且該方法鉆采成本遠(yuǎn)低于常規(guī)水平井或多分支井，有望成為水合物儲層安全高效開發(fā)的新方法。本文針對具有封閉邊界的第3類水合物藏薄層，建立了4分支徑向井降壓開采水合物模型，對比了徑向井和直井降壓開采過程中儲層的溫度壓力響應(yīng)、產(chǎn)氣產(chǎn)水特征和水合物飽和度變化規(guī)律，進(jìn)一步分析了采用徑向井開采水合物的潛在優(yōu)勢，以期促進(jìn)我國南海水合物早日實現(xiàn)商業(yè)化開采。

1 徑向井技術(shù)簡介

水力噴射徑向水平井技術(shù)也被稱作徑向井技術(shù)，是指在垂直井眼內(nèi)沿徑向鉆出呈輻射狀分布的一口或多口水平井眼[28]。20世紀(jì)80年代，美國的Bechtel和Petrophsics兩家公司聯(lián)合研制出了首套出采用高壓水射流鉆頭通過井下轉(zhuǎn)向器進(jìn)行徑向水平鉆進(jìn)的鉆井系統(tǒng)，其最初目的是為了提高非成巖稠油油藏采收率[29]。隨著徑向井技術(shù)的不斷發(fā)展和完善，其應(yīng)用范圍逐漸擴(kuò)展到煤層氣、頁巖氣、地?zé)岬荣Y源的開發(fā)[30-33]。現(xiàn)有研究表明采用水力噴射徑向井技術(shù)鉆進(jìn)，水平分支延伸可達(dá)100 m[34]。2020年，李根生等[35]首次提出采用徑向井+篩管完井一體化技術(shù)開采天然氣水合物(圖1)，并開展了相關(guān)研究。在此背景下，本文開展了基于徑向井的天然氣水合物儲層降壓開采產(chǎn)氣模擬。

圖1 徑向水平井+篩管完井一體化開采天然氣水合物藏示意圖[35]Fig.1 Schematic diagram of integrated exploitation of gas hydrate reservoirs by radial horizontal well and screen completion[35]

2 數(shù)值模型

2.1 水合物儲層產(chǎn)能模擬工具

國際上主流的水合物開采數(shù)值模擬工具主要包括：美國勞倫斯伯克利國家實驗室開發(fā)的TOUGH+HYDRATE和HydrateResSim (HRS)，日本甲烷水合物資源聯(lián)盟開發(fā)的MH21-HYDRES，加拿大CMG公司開發(fā)的CMG STARS和美國西北太平洋國家實驗室開發(fā)的STOMP-HYD。隨著認(rèn)識的深入，近些年來也出現(xiàn)了一些能夠考慮水合物開采過程中儲層力學(xué)響應(yīng)的模擬方法，有關(guān)這些模擬方法的對比分析詳見參考文獻(xiàn)[36]。

本文中使用的建模工具為HRS，其也是目前唯一免費向公眾開放源代碼的水合物產(chǎn)能模擬工具[37]。HRS基于TOUGH-Fx早期版本開發(fā)，使用標(biāo)準(zhǔn)FORTRAN 95/2003語言編寫而成，并延續(xù)了TOUGH2的數(shù)據(jù)輸入格式。它內(nèi)置了描述水合物生成及分解的平衡模型和動態(tài)模型，可以模擬水合物開采過程中發(fā)生的相態(tài)演變、多組分多相流、熱量交換[38]。此外，HRS還考慮了儲層的可壓縮性，即溫度壓力變化對儲層孔隙度的影響。在達(dá)西定律適用的前提下，理論上其可以模擬任意尺度下的水合物降壓開采、熱激開采和注抑制劑開采。

2.2 HRS中的數(shù)學(xué)模型

HRS采用積分有限差分法進(jìn)行空間離散，在離散后的每個控制體單元內(nèi)，各組分質(zhì)量或總體能量的守恒方程由公式(1)給出：

其中，Vn為控制體單元的體積，m3；MK為K組分在單元體內(nèi)的質(zhì)量累計量，kg(如果K表示能量，則為能量在這個控制體單元內(nèi)的累積量，J)；An為控制體單元的表面積，m2；FK為K組分的質(zhì)量通量，kg·m-2·s-1(如果K表示能量，則為能量通量，J·m-2·s-1)；n為向內(nèi)單位法向量，無量綱；qK為源匯項，表示生產(chǎn)井產(chǎn)出或者注入井注入的質(zhì)量通量，kg·m-3·s-1(如果K表示能量，則為能量通量，J·m-3·s-1)。

質(zhì)量累計項如下：

其中，Ф為孔隙度，無量綱，SB為相在儲層孔隙中的飽和度，無量綱，ρB為B相的密度，kg·m-3，為K組分在相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，無量綱。N表示體系中相態(tài)的數(shù)量，無量綱。

K組分的流量通量為各相中K組分的流量和，流量通量的計算如下：

為B相中K組分的質(zhì)量通量，kg·m-3·s-1；各相的質(zhì)量流量通量服從達(dá)西定律：

其中，k為儲層巖石的絕對滲透率，m2；krB為B相的相對滲透率，無量綱；μB為B相的黏度，Pa·s；g為重力加速度，m·s-2。

潤濕相壓力和非潤濕相壓力滿足：

其中，PwB為潤濕相壓力，Pa；PnB為非潤濕相壓力，Pa；Pcap為毛管壓力，Pa。

對源匯項的處理比較簡單，對于K組分如下所示：

其中，qB為相的質(zhì)量流量，kg·m-3·s-1。

需要注意的是，同水合物開采的持續(xù)時間相比，水合物相變所需時間可忽略不計，因此本文選用了計算效率更高的平衡相態(tài)模型，即當(dāng)溫度壓力滿足相變條件時，相變瞬間完成，發(fā)生相變的水合物量由傳質(zhì)傳熱共同決定。在平衡模型中，水合物相為固相，但水合物不作為獨立組分參與運算。公式(1)表示能量方程時各項的表達(dá)式及模型的求解方法詳見參考文獻(xiàn)[37]。

2.3 模型描述

本模型的建立基于Moridis等人劃分的第3類水合物藏[39]，即只包含單一的水合物層。模型中使用的參數(shù)(表1)參考了我國南海神狐海域水合物的鉆探資料[40]。考慮到水合物儲層多為薄互層，其在水平方向上延伸遠(yuǎn)大于豎直方向，為節(jié)約計算時間，本文假設(shè)所開采儲層為一薄層，上覆層與下伏層封閉性較強(qiáng)，可忽略豎直方向滲流的影響，從而將模型簡化為單位厚度的二維模型。本文分別采用直井和徑向井模擬降壓法開采水合物藏，其中徑向井分支數(shù)為4，分支夾角為90°，并根據(jù)模型具有的對稱性，選取四分之一面積的水合物儲層建立數(shù)值模型，模型大小為250 m×250 m。模型示意圖如圖2所示，主井筒水力半徑0.1 m, 徑向井延伸長度為25 m。模型中地層原始壓力為13.8 MPa，將主井筒井底壓力保持在3 MPa模擬降壓開采，開采時長為1000 d。

圖2 水合物藏直井、徑向井開采示意圖Fig.2 Schematic of hydrate exploitation by a vertical well and radial wells

表1 模擬計算參數(shù)Table 1 Parameters used in the simulation

2.4 網(wǎng)格劃分與初始化

圖3為本文所建立的二維模型網(wǎng)格劃分示意圖。模型在x和y方向均為250 m，厚度為1 m。考慮到相變和傳質(zhì)傳熱主要圍繞生產(chǎn)井發(fā)生，因此本文對生產(chǎn)井附近的網(wǎng)格進(jìn)行了加密。整個模擬區(qū)域共有2500個網(wǎng)格，且在x和y方向網(wǎng)格分布相同。以x方向為例，其網(wǎng)格分布依次為(網(wǎng)格數(shù)×單個網(wǎng)格大小)：1個×0.09 m；1個×0.21 m；1個×0.3 m；1個×0.4 m；2個×0.5 m；13個×1 m；5個×2 m；7個×5 m；19個×10 m。為了實現(xiàn)降壓開采，坐標(biāo)軸原點所在網(wǎng)格壓力設(shè)置為3 MPa，且在模擬過程中保持不變。為模擬井筒環(huán)境并減少計算時間，本文借鑒前人所使用的方法，將主井筒所在網(wǎng)格滲透率k設(shè)為5×10-9m2(5000達(dá)西)，孔隙度為1，相對滲透率等于絕對滲透率，且不存在毛管力[40,43]。盡管分支井筒導(dǎo)流能力和主井筒相近，但其在垂直方向并非完全占據(jù)該單位厚度儲層，因此模型中將徑向井分支所在網(wǎng)格滲透率設(shè)為10-10m2(100達(dá)西)，其他物性參數(shù)和儲層基質(zhì)保持一致。

圖3 水合物藏網(wǎng)格劃分示意圖Fig.3 Schematic diagram of meshing

3 結(jié)果與討論

3.1 壓力空間分布

圖4分別繪制了直井和徑向井降壓開采10 d、100 d、1000 d時的儲層壓力分布云圖。對于直井：降壓開采10 d時，圍繞主井筒出現(xiàn)了近似于圓形的壓降區(qū)域，且壓降主要集中在主井筒附近，壓降前緣沿水平方向傳播了約110 m；隨著降壓的持續(xù)，壓降逐漸傳播到邊界，并波及到整個儲層區(qū)域，儲層中各點的壓力均不斷降低。對于徑向井：降壓開采10 d時，主井筒壓力和徑向井分支壓力基本相同，且主井筒和徑向井分支周圍壓降梯度較大，在遠(yuǎn)離井筒的方向，壓降前緣形狀趨于圓滑，近似于弧形向外傳播，壓降前緣沿水平方向傳播超過150 m。對比相同時刻直井和徑向井的壓力分布云圖可知，徑向井降壓開采過程中，壓降傳播速度更快，波及范圍更廣，在相同位置壓降幅度更大。此外，直井降壓時，由于儲層滲透率較低，生產(chǎn)壓差主要被用于克服近井周圍的滲流阻力，導(dǎo)致地層內(nèi)部的降壓效果較差。如圖4所示，直井降壓開采1000 d時，近50%的生產(chǎn)壓差(5.4 MPa)仍集中在距離生產(chǎn)井50 m的范圍內(nèi)，而徑向井降壓時，距離主井筒50 m范圍內(nèi)的壓降損失僅為2 MPa左右。分析壓力分布云圖可知，同直井相比，徑向井能顯著減小近井地帶滲流阻力，相同時刻降壓效果更好。

圖4 降壓開采過程中地層壓力變化圖Fig.4 Distribution of pressure during hydrate production

3.2 水合物飽和度變化

一定溫度下，壓力低于水合物的相平衡壓力時，水合物會發(fā)生分解。基于對壓力云圖的分析可知采用徑向井降壓開采，由于降壓效果更好，水合物將更容易發(fā)生分解。圖5所示為降壓開采10 d、100 d、1000 d時的水合物飽和分布圖，圖中的黑色虛線標(biāo)明了相應(yīng)時刻水合物分解前緣所在位置，即等飽和度線Sh=0.44所在位置。從圖中可以看出，水合物的分解并非活塞式地向地層內(nèi)部推進(jìn)，由于壓降的傳播速度遠(yuǎn)大于水合物的分解速度，分解前緣迅速向地層內(nèi)部推進(jìn)，儲層中滿足水合物分解條件的區(qū)域迅速擴(kuò)大。降壓開采1000 d時，分解前緣已經(jīng)消失，表明儲層中所有位置的水合物均發(fā)生了分解。需要注意的是，水合物存在“自鎖效應(yīng)”[6]，即水合物分解時會吸收熱量使儲層溫度下降，同時釋放氣體使壓力上升。因此，在壓力傳播和熱量傳遞受限的情況下，水合物的分解很容易被打斷，甚至出現(xiàn)水合物二次生成，導(dǎo)致儲層內(nèi)部的水合物分解程度較低。

圖5 降壓開采過程中水合物飽和度變化圖Fig.5 Distribution of hydrate saturation during hydrate production

如圖5所示，相同時刻，直井降壓開采水合物分解區(qū)域遠(yuǎn)小于徑向井降壓開采。降壓開采10 d時，徑向井的分解前緣向地層內(nèi)部移動距離約為直井的兩倍。降壓開采100 d時，直井的分解前緣移動了約120 m,而相同時刻徑向井的分解前緣沿徑向井分支延伸方向傳播距離約為175 m。降壓開采1000 d時，直井主井筒附近出現(xiàn)了明顯的水合物二次生成，即“自鎖效應(yīng)”。作為對照，徑向井降壓開采過程中，未觀察到明顯的水合物二次生成。

圖6所示為對應(yīng)時刻的氣相飽和度分布。儲層中初始?xì)庀囡柡投葹榱悖祲洪_采過程中，水合物分解生成水和甲烷，氣相飽和度也隨之增加，因此圖5中水合物飽和度較低的區(qū)域在圖6顯示出較高的氣相飽和度。由于氣相飽和度高于其束縛氣飽和度時，氣體會向生產(chǎn)井方向流動并最終產(chǎn)出，這種對應(yīng)關(guān)系并不是絕對的。在圖5中水合物二次生成的相同位置，圖6中的氣相飽和度出現(xiàn)了明顯的低值，進(jìn)一步佐證了相應(yīng)位置出現(xiàn)了“自鎖效應(yīng)”。綜上可知，水合物的二次生成不僅會降低孔隙度從而導(dǎo)致儲層絕對滲透率降低，相應(yīng)位置氣相飽和度的下降還會降低其相對滲透率，這進(jìn)一步削弱了直井的降壓開采效果。

圖6 降壓開采過程中氣相飽和度變化圖Fig.6 Distribution of gas saturation during hydrate production

3.3 儲層溫度響應(yīng)

水合物分解為吸熱反應(yīng)，且本文所建立的模型沒有設(shè)置外界熱源，水合物分解所需熱量主要來自于儲層內(nèi)部傳熱，因此水合物的開采必然會導(dǎo)致儲層溫度場的變化。圖7繪制了模擬降壓開采10 d、100 d、1000 d時的儲層溫度分布云圖。從圖中可以看出，隨著模擬時間的增加，低溫區(qū)域從生產(chǎn)井不斷向周圍擴(kuò)展；在相同時刻，徑向井開采所產(chǎn)生的低溫區(qū)域不僅范圍更大，且溫度更低。徑向井開采10 d時，主井筒與徑向井分支附近的最低溫度下降到約1.6 ℃，而直井開采10 d時主井筒附近的最低溫度約為4.7 ℃。盡管徑向井降壓開采時溫度下降幅度更大，但其也具有更好的降壓效果，在溫度和壓力的共同影響下，徑向井開采過程中儲層沒有出現(xiàn)明顯的水合物二次生成。此外，由于模擬中觀察到的最低溫度始終高于0 ℃，開采過程中也沒有出現(xiàn)結(jié)冰現(xiàn)象。

前面的介紹中，為了便于解釋徑向井降壓開采的增產(chǎn)機(jī)理，筆者先討論了壓力場的變化，進(jìn)而引出水合物飽和度的變化及溫度場的變化，但在實際水合物開采過程中，這三者的變化相互影響，同步演變，時間上沒有絕對的先后關(guān)系。某一時刻的溫度和壓力分布可以影響水合物的生成/分解速率，水合物的生成/分解反過來又會通過吸收/釋放氣體、釋放/吸收熱量影響下一時刻的溫度和壓力分布。上述物理量在不同時刻的分布云圖表明徑向井降壓開采天然氣水合物能有效降低近井地帶滲流阻力，減緩“自鎖效應(yīng)”，促進(jìn)壓力降向地層內(nèi)部傳播，水合物分解效果優(yōu)于直井降壓開采。

3.4 產(chǎn)能分析

為了得到關(guān)于徑向井降壓開采開發(fā)效果的定量認(rèn)識，本文對比分析了直井和徑向井降壓開采過程中的產(chǎn)氣產(chǎn)水特征、甲烷采收率及水合物分解率變化。甲烷采收率指從生產(chǎn)井采出的甲烷量與水合物儲層中甲烷原始儲量之比。在本模型中產(chǎn)出的甲烷均來源于水合物分解，甲烷采收率也代表了儲層中水合物的采收率。水合物分解率是指已經(jīng)發(fā)生分解的水合物與初始時刻地層中水合物儲量之比，代表了水合物的分解程度。由于水合物分解后產(chǎn)生的氣體，只有部分通過生產(chǎn)井產(chǎn)出，因此水合物分解率總是大于水合物采收率。

圖8所示為模擬過程中產(chǎn)氣速率和累計產(chǎn)氣量的變化。降壓開采初期，徑向井產(chǎn)氣速率較高，遠(yuǎn)大于同期直井的產(chǎn)氣速率。開采200 d后，徑向井產(chǎn)氣速率下降到約250 m3/d，之后產(chǎn)氣速率下降變慢，產(chǎn)量逐漸趨于平穩(wěn)。整個開采過程中，直井產(chǎn)氣速率始終保持在較低水平，產(chǎn)氣速率變化相對較小。降壓開采1000 d時，徑向井的累計產(chǎn)量超過25萬 m3，是直井累計產(chǎn)量(約7.5萬 m3)的三倍以上。

圖9所示為開采過程中產(chǎn)水速率及累計產(chǎn)氣產(chǎn)水比的變化。降壓開采初期，徑向井生產(chǎn)氣水比相對較高，之后迅速下降，但下降速度逐漸減小，開采1000 d時，氣水比略高于60。降壓開采過程中，直井的生產(chǎn)氣水比相對穩(wěn)定，約為30左右。模擬生產(chǎn)結(jié)束時，徑向井累計產(chǎn)水量超過4000 m3，直井累計產(chǎn)水量約為2500 m3。相比于直井降壓開采，采用徑向井降壓開采在一定程度上增加了產(chǎn)水量，但由于產(chǎn)氣速率的增加更為明顯，使得徑向井的累計產(chǎn)氣產(chǎn)水比達(dá)到直井的2倍左右。分析累計產(chǎn)氣(圖8)和累計產(chǎn)水曲線(圖9)可知，相同產(chǎn)氣量下徑向井的累計產(chǎn)水量比直井更少。本模型孔隙中氣相的初始飽和度為0，產(chǎn)氣來自于水合物分解，同時1 m3水合物的分解大約產(chǎn)生164 m3氣體和0.8 m3水，因此徑向井開采時較高的氣水比主要來源于水合物的快速分解。

圖9 生產(chǎn)氣水比和累計產(chǎn)水變化曲線Fig.9 Curves of cumulative produced gas to water ratio and water

圖10所示為降壓開采過程中水合物分解率和采收率的變化。徑向井降壓開采1000 d時，儲層中約10%的水合物發(fā)生了分解，甲烷采收率接近4%；直井降壓開采1000 d時，儲層中約5%的水合物發(fā)生了分解，甲烷采收率僅為1%左右；同直井降壓開采相比，徑向井降壓開采水合物效率更高，1000 d時其水合物分解率是直井的2倍左右，甲烷采收率超過直井的3倍。

圖10 甲烷采收率和水合物分解率變化曲線Fig.10 Recovery rate of methane and dissociation rate of hydrate

綜上可知，徑向井在主井筒附近構(gòu)建的高導(dǎo)流能力通道增加了儲層中的有效泄流面積，相同生產(chǎn)壓差下，甲烷產(chǎn)量更高。此外，徑向井極大地降低了儲層近井區(qū)域的滲流阻力，加速了壓降向儲層內(nèi)部的傳播，從而促進(jìn)了水合物的分解。徑向井更好的降壓效果在一定程度上也抑制了井筒周圍水合物的二次生成，減緩了儲層中的“自鎖效應(yīng)”，進(jìn)一步提高了產(chǎn)能。需要注意的是，同前人模擬結(jié)果相比[4-5,25]，本模型所得到的產(chǎn)量相對較低，這主要來源于以下兩點：一是本模型為突出徑向井降壓開采的特點，模擬中將儲層厚度設(shè)為單位厚度，產(chǎn)量也為單位厚度儲層的產(chǎn)量；二是以往模型多選取豎直截面進(jìn)行建模，豎直方向存在熱傳導(dǎo)和熱對流，而本文模型為體現(xiàn)徑向井在地層中的分布，基于具有強(qiáng)封閉性邊界的第3類水合物藏薄層建模，未考慮地溫梯度及豎直方向滲流的影響。

由于水合物開采涉及熱—流—力—化四場耦合，能夠模擬水合物開采的數(shù)值方法普遍存在計算速度慢，收斂性差，建模流程復(fù)雜等問題。受限于水合物藏鉆探數(shù)據(jù)匱乏，已有研究多選取水合物藏豎直截面建立二維數(shù)值模型，很難綜合考慮井型結(jié)構(gòu)和儲層非均質(zhì)性對產(chǎn)能的影響，模擬結(jié)果對現(xiàn)場實踐的指導(dǎo)作用仍十分有限。大量數(shù)值模擬及現(xiàn)場試采結(jié)果表明僅使用直井或水平井很難實現(xiàn)水合物藏的商業(yè)化開發(fā)。本文通過將儲層假設(shè)為具有封閉邊界的第三類水合物藏薄層，得到了關(guān)于徑向井增產(chǎn)能力的認(rèn)識。考慮到我國南海天然氣水合物儲層邊界的封閉性較差，本模型在邊界的處理上仍具有一定局限性。因此在后期工作中，仍需進(jìn)一步結(jié)合我國南海水合物真實儲層環(huán)境，引入垂向滲流和地溫梯度的影響，建立更加完善的三維模型，開展徑向井完井參數(shù)對產(chǎn)能的影響研究，以期促進(jìn)我國南海天然氣水合物早日實現(xiàn)商業(yè)化開采。

4 結(jié)論

本文針對具有強(qiáng)封閉性邊界的第3類水合物藏薄層，使用開源程序HRS分別建立了直井、徑向井降壓開采水合物二維模型，分析了開采過程中溫度場、壓力場、水合物飽和度變化規(guī)律，并對比了直井和徑向井降壓開采水合物產(chǎn)能特征。本文主要結(jié)論如下：

(1)徑向井在主井筒周圍提供的高導(dǎo)流能力通道，增加了儲層中的有效泄流面積。此外，通過降低近井地帶滲流阻力，加速壓降向儲層內(nèi)部的傳播，徑向井降壓開采有效擴(kuò)大了水合物的分解范圍。

(2)由于缺少外界熱源，水合物分解過程中儲層溫度迅速下降，產(chǎn)生了“自鎖效應(yīng)”。同直井相比，采用徑向井降壓開采減緩了水合物的二次生成，顯著了提高了水合物產(chǎn)能，但在本模型的條件下，其產(chǎn)氣量仍相對較低。

(3)降壓開采1000 d時，徑向井累計產(chǎn)氣量超過25萬 m3，是直井的3倍以上，累計產(chǎn)氣產(chǎn)水比超過60，約為直井的2倍，表現(xiàn)出較好的增產(chǎn)潛力。

致謝:

感謝美國勞倫斯伯克利國家實驗室(LBNL)和美國國家能源技術(shù)實驗室(NETL)開發(fā)并免費提供的水合物 模擬工具HydrateResSim。