徐長勝 謝 軍
(蘇交科集團股份有限公司,江蘇 南京 210019)
在基坑支擋結構施工中,其與構筑物之間的土體寬度有限,可能會影響施工質量。根據相關研究發現,在地鐵車站基坑支擋結構后方,支擋結構向基坑方向位移,進而形成有限土體壓力,而由于支擋結構后方土體寬度有限,因此,如果土體結構有裂縫,無法延伸至地面,不能應用經典的土體壓力理論進行分析。對此,可創建有限土體土壓力計算模型,確定有限土體土壓力的變化規律。
本文選擇某地鐵車站作為研究對象,通過對施工區域進行地質勘查,地質結構比較復雜,主要為砂質地層,在地鐵車站施工中,地下結構一般為兩層。在該地鐵車站基坑圍護結構施工中,為提升止水效果,采用鉆孔灌注樁施工技術以及鋼管內支撐施工技術,在局部施工中,選用旋噴樁技術,而在基坑外,還應采用適宜的降水技術。在基坑開挖施工中,綜合考慮施工現場實際情況,制定明挖施工方案。另外,在本工程施工前,對施工現場進行環境勘查,基坑周邊共有12 座構筑物。
2.1.1 墻土間黏著力。在土體結構以及支擋結構之間,可形成黏著力,一般為土體凝聚力的1/4~1/2。

在土體結構滑動面以及大主應力之間,可形成一定的夾角,可根據 π/4+φ/2進行計算。如果墻背平整度比較高,則土體中大主應力的方向始終保持豎直,在滑裂面以及水平面之間,也可形成一定的夾角,即 π/4+φ/2。
2.3.1 有限土體結構土壓力計算模型。在該地鐵車站基坑圍護結構施工中,有限土體結構壓力計算模型如圖1 所示,受力情況如圖2 所示。

圖1 基坑與緊鄰構筑物間有限土體

圖2 有限土體受力分析
對于土體結構寬度,可設為b,而對于基坑開挖深度,可作為H1,在滑裂面和水平面之間,夾角為 θ = π /4+ φ/2。
在有限土體上,基坑支擋結構也會對其形成一定的水平力,可作為E1,對于剪切力,可作為T1,對于基坑周邊構筑物基礎結構作用于有限土體的水平力,可作為E2,而對于底部滑移面位置發向力以及切向力,可分別應用R 與T3表示。
當有限土體結構恢復至平穩狀態時,水平向受力和豎向受力之間能夠保持平衡狀態,計算公式如下:


2.3.2 有限土體臨界寬高比。當土體結構存在潛在滑動面,并且逐漸延伸至地表時,土體寬度和基坑深度之間的比值即指的是有限土體的臨界寬高比,可設定為ncr。
對于有限土體臨界寬高比ncr,可根據以下公式計算:

在上述公式中,bcr指的是與臨界寬高比所對應的臨界土體寬度。
在本工程施工中,在車站基坑開挖施工方面,最大開挖深度為25.0m,根據現場勘查,本工程施工場地地層力學參數如表1。

表1 土體物理力學參數
3.1 基坑開挖施工中有限土體臨界寬高比的變化。在地鐵車站基坑開挖施工過程中,地層參數也會發生較大變化,對于各項參數,可直接代入公式(6)中,即可確定基坑開挖施工中不同深度位置有限土體臨界寬高比,如圖3 所示。

圖3 有限土體寬度與寬高比臨界值
通過對表3 進行分析,在砂質地層施工區域進行基坑開挖施工,有限土體寬度會顯著增加。通過對圖2 進行分析,隨著基坑開挖深度的不斷增加,有限土體寬度會隨之增加,同時會對基坑結構穩定性產生較大影響。
3.2 有限土體土壓力對于圍護結構內力的影響。通過對本工程施工方案進行分析,基坑開挖深度要求為25m,在開挖達到最大深度值時,有限土體臨界寬度可達13.86m,根據計算分析,相應有限土體臨界土壓力Ecr=1673kN,而經典土壓力Ea=2024kN。
為提升基坑結構穩定性,需采用圍護樁施工方案,通過對工程設計方案進行分析,圍護樁之間的距離為1200mm,樁體結構直徑為800mm,在圍護結構施工中,需應用4 道內支撐結構,在圍護樁施工完成后,有限土體結構寬度為5m,對于圍護結構內力以及配筋,在計算分析中,可采用支撐荷載1/2 分擔法。
在圍護樁施工完成后,會形成彎矩,同時,正截面也會受到承載力影響,可根據以下公式進行計算分析:

在本工程施工中,在不同開挖深度范圍內,圍護樁結構均需受到側向土體壓力的影響。
通過分析,如果基坑圍護結構與鄰近構筑物之間的有限土體結構寬度為5m,則可根據有限土體土壓力對圍護樁配筋面積進行計算,計算結果為3482mm2,能夠有效節約工程造價。
結束語
綜上所述,本文主要結合實例,對地鐵基坑施工中砂質底層深基坑土壓力進行了深入研究,首先對有限土壓力的形成機理進行分析,同時創建土壓力計算模型進行分析,根據本次研究分析,在開挖施工過程中,有限土體臨界寬高比不會產生較大變化。另外,根據本次研究發現,隨著開挖過程的不斷推進,有限土體的寬度會顯著增加,要求結合施工現場實際情況采取有效的安全防護措施。