張友俊,彭 姚
(上海海事大學 信息工程學院,上海 201306)
隨著現代通信技術的不斷革新,微帶濾波器因具有兼容性強、體積小、制作簡單等優勢在射頻系統中被廣泛應用。目前關于雙通帶和三通帶的濾波器研究相對較多[1-4],但對四通帶的研究還存在可控程度有限、帶內外性能難以兼顧、結構相對較復雜等問題[5-12]。文獻[5]利用多模諧振器在形成三通帶的基礎上外嵌T 型諧振器產生四通帶,插入損耗較低,但也因此干擾多模諧振器的正常工作模式,不再具備通帶可控的性能。文獻[6]所設計的四通帶濾波器采用了λ/4 諧振器,使用零度饋線結構引入額外的傳輸零點,實現對帶外抑制水平的調節,但不能對各通帶中心頻率進行調控,因而在實際應用中缺乏靈活性。文獻[7]采用感性源與負載加載兩對枝節諧振器的結構形成四通帶效果,具有較好的帶外抑制度,但插入損耗較大,容易導致信號失真。文獻[8]基于四模階躍阻抗諧振器結構設計的四通帶濾波器,在輸入/輸出端口與諧振器之間采用多路徑耦合的方式,使得通帶間具有較高的隔離度,但導致濾波器的結構比較復雜,不易加工。所以,設計一款兼具通帶可控、插損較低、帶內外性能佳、結構簡單緊湊的四通帶濾波器在目前研究中仍是一個較大的挑戰。
本文提出一種新型的基于梳狀型枝節加載諧振器(SLR)的四通帶濾波器。通過分析梳狀型SLR 工作原理得到四條諧振路徑,通過調控相關參數實現對各通帶中心頻率的控制。通過調節內部耦合系數和外部耦合線長度達到控制帶寬的功能。并將所提出的理論通過電磁仿真軟件HFSS 15.0 進行驗證。
本文所提出的梳狀型枝節加載諧振器(SLR)結構拓撲如圖1 所示。該諧振器由一條主傳輸線上加載四個開路枝節和一個短路枝節組成,具有對稱結構,因而可以用奇偶模分析法[13]進行分析。利用奇偶模分析法得到圖2(a)和(b)。從圖2(a)可以看出,該奇模電路圖有兩條諧振路徑,如圖3(a)和(b)所示。類似地,偶模電路也有兩條諧振路徑,如圖3(c)和(d)所示。圖中Mi為各傳輸線的長度,Yi為各傳輸線段對應的特性導納。

圖1 梳狀型SLR 結構拓撲圖Fig.1 Topological diagram of comb-shaped SLR

圖2 奇偶模等效電路。(a)奇模;(b)偶模Fig.2 Even-mode equivalent circuit.(a) Odd-mode;(b) Even-mode

圖3 四條諧振路徑。(a)奇模諧振路徑1;(b)奇模諧振路徑2;(c)偶模諧振路徑1;(d)偶模諧振路徑2Fig.3 Four resonance paths.(a) Odd-mode resonance path 1;(b) Odd-mode resonance path 2;(c) Even-mode resonance path 1;(d) Even-mode resonance path 2
由上述可知,四條諧振路徑對應四種諧振模式,奇模路徑1 的輸入阻抗對應Yin,odd1,奇模路徑2 輸入阻抗為Yin,odd2,類似地,偶模路徑1 和2 輸入阻抗分別為Yin,even1和Yin,even2,θi=Mi β,式中i為0,1,2,3,4;θ為電長度;β為傳播常數。根據文獻[14-15]可分別計算出四條諧振路徑對應的輸入阻抗為:

當圖3 中各電路諧振時,四條路徑的諧振頻率計算如下:


式中:c為光速;n為1,2,3,4;εeff為介質基板的有效介電常數。
四條諧振路徑對應四個諧振模式,即Moden=fn(n=1,2,3,4),令f1為fodd1,f2為feven1,f3為fodd2,f4為feven2,各個頻率由不同的參數控制如表1 所示。

表1 各諧振模式相關參數Tab.1 Related parameters of each resonance mode
由表1 可知,可以先通過調節M2控制f1、f2,再調節M3控制f3,最后調節M0控制f4。通過改變各模式相應參數,實現對通帶中心頻率的調控。
基于上述梳狀型SLR 結構,設計了一款四通帶濾波器,拓撲結構如圖4 所示。所設計的濾波器由內外兩部分組成,內部是梳狀型SLR 的異形結構,外部是兩個對稱的C-型微帶線,微帶線用于提供源與負載的耦合激勵,使濾波器能夠正常工作。

圖4 四通帶濾波器結構拓撲圖Fig.4 Topological structure diagram of quad-band filter
濾波器的各通帶帶寬受耦合系數和外部品質因數Qe影響。耦合系數由諧振器內部的耦合決定,各頻段的耦合系數為Kn,Kn由不同的參數控制,如表2 所示。外部品質因素由C-型耦合線(L8+L9+L10+L11+L12)、饋線長度L0和間隙G2決定。從表2 中可以得到,一、二通帶主要受G1和L6調控,三、四通帶主要受L12和G2影響。圖5 為不同G1下的第一、二通帶S21參數圖。由圖5 可知,G1越大,第一通帶帶寬越大,第二通帶帶寬越小,并且隨著G1增大兩傳輸零點的位置也隨之偏移。而第三、四通帶主要由外部耦合線影響通帶的帶寬,圖6 所示為改變內折耦合線L12的S21參數變化。從圖6 中可以看到,第三通帶隨著L12的增大而增大,第四通帶則相反。

表2 各通帶耦合系數相關參數Tab.2 Coupling coefficient related parameters of each passband

圖5 不同G1下的頻率響應Fig.5 The frequency response under different G1

圖6 不同L12下的頻率響應Fig.6 The frequency response under different L12
根據所提出的梳狀型SLR 四個工作模式,結合通帶帶寬的分析,綜合濾波器小型化的考慮,對各諧振路徑進一步設計,得到濾波器具體拓撲參數:M0(LS),M1(L1),M2(L2+L5+L6),M3(L3),M4(L4+L7)。使用仿真軟件HFSS 15.0 進行優化,通過改變參數L5,先調節第一通帶的中心頻率,再調整參數L2控制第二通帶中心頻率,L3控制第三通帶中心頻率,LS控制第四通帶中心頻率。圖7(a)~(d)所示為濾波器各通帶中心頻率調節的過程。

圖7 濾波器各通帶的調控過程。(a)f1的調控;(b)f2的調控;(c)f3的調控;(d)f4的調控Fig.7 The regulation process of each passband of the filter.(a) Regulation of f1;(b) Regulation of f2;(c) Regulation of f3;(d) Regulation of f4
基于上述分析,選取相對介電常數εr為2.65,板材厚度為1 mm 的介質基板,兩個50 Ω 饋線用作輸入/輸出端口,通過不斷優化,得到四通帶濾波器的最終仿真結果如圖8 所示,各參數具體尺寸見表3,濾波器的總電路尺寸為23.3 mm×29.6 mm(0.2λg×0.25λg,λg為最小通帶中心頻率的波長)。仿真結果顯示,四個通帶的中心頻率分別為1.55,2.44,3.18和4.41 GHz,插入損耗分別為0.35,0.34,1.53 和1.1 dB,回波損耗分別為28.5,17.8,28.3 和18.0 dB。頻帶上有四個傳輸零點和五個傳輸極點,具有較好的帶內選擇性和帶外抑制度。

表3 四通帶濾波器各參數尺寸Tab.3 Dimensions of the parameters of the quad-band pass filter mm

圖8 四通帶濾波器最終仿真結果圖Fig.8 Final simulation result of quad-band filter
為了進一步驗證濾波器各通帶分析,給出了四個中心頻率下的電流分布如圖9 所示。圖9(a)和(b)分別是第一通帶和第二通帶中心頻率下的電流分布圖,由圖可知,路徑M2以及間隙G1間的耦合為兩通帶作出主要貢獻;圖9(c)中貢獻較大的是路徑M3與外部微帶線間的耦合;圖9(d)中對第四通帶貢獻較大的是路徑M0以及M4與C-型耦合線內折部分的耦合。四張電流分布圖表明上述關于通帶帶寬和中心頻率分析的合理性。表4 列出所設計的濾波器與其他幾種四通帶濾波器性能的比較,由表可見,此設計具有更低的插損,并且僅使用單個諧振器實現通帶可控,這是其他濾波器所不具備的。

表4 與其他四通帶濾波器的性能比較Tab.4 Performance comparison with other quad-band filters

圖9 不同頻率下的電流分布圖。(a)f1為1.55 GHz;(b)f2為2.44 GHz;(c)f3為3.18 GHz;(d)f4為4.41 GHzFig.9 Current distribution diagram at different frequencies.(a) f1=1.55 GHz;(b) f2=2.44 GHz;(c) f3=3.18 GHz;(d) f4=4.41 GHz
本文設計了一種基于梳狀型SLR 的四通帶濾波器。通過采用源與負載耦合和路徑復用的方式,實現對濾波器各通帶性能的控制。通過仿真可驗證,各通帶的插入損耗都低于1.53 dB,回波損耗皆優于17.8 dB,整體電路尺寸為23.3 mm×29.6 mm(0.2λg×0.25λg),與其他方法所設計的濾波器相比,此濾波器結構簡單緊湊、插損較低、通帶可控、帶內外性能較好,其性能符合現代多頻通信系統的要求,具有較大的應用前景。