基于相差調控的無線電能傳輸系統耦合機構結構電磁力的平抑

王奉獻 張 獻 楊慶新 沙 琳 任年振 付志遠

基于相差調控的無線電能傳輸系統耦合機構結構電磁力的平抑

王奉獻1,2張 獻1,2楊慶新1,2沙 琳3任年振3付志遠3

（1. 省部共建電工裝備可靠性與智能化國家重點實驗室（河北工業大學） 天津 300130 2. 河北工業大學河北省電磁場與電器可靠性重點實驗室 天津 300130 3. 天津市電氣裝備智能控制重點實驗室（天津工業大學） 天津 300387）

運行在高頻電磁場環境下的無線電能傳輸系統受到電磁力的作用，長期作用將導致磁屏蔽結構損壞、線圈變形、絕緣破壞等問題。該文為削弱結構電磁力對無線電能傳輸系統耦合機構的影響，首先從頻域角度分析無線電能傳輸系統耦合機構所受結構電磁力特性，確定結構電磁力作用特性與流經耦合線圈的電流相位之間的關系；然后提出一種基于相差調控的結構電磁力平抑方法，利用雙線并行型耦合結構，通過調節串接在某發射線圈支路的可調支路電感量，實現對流經耦合線圈的電流相位的調控；最后實現耦合機構宏觀受力表現的削弱，同時搭建實驗平臺驗證平抑方法的有效性。

無線電能傳輸 電磁力 相差調控 平抑方法

0 引言

大功率無線電能傳輸技術克服了接觸式電能傳輸的缺點與局限性，受到商用電動汽車行業[1]、軌道交通運輸業[2]、港口集裝箱運輸業等領域的廣泛關注[3-4]。隨著無線電能傳輸技術輸電功率等級的提高，線圈作為能量轉換的載體將承擔更大電流沖擊并建立更強電磁場強度的耦合電磁場，在某些特殊用電環境下流經線圈的電流可達到千安級別。根據電磁場理論可知，帶電微小粒子在電磁場中將受到力的作用[5]，故無線電能傳輸系統耦合結構間的高頻耦合電磁場將對雙側耦合線圈及磁屏蔽層等結構產生力的作用，當該作用力長期周期性地施加在無線電能傳輸系統耦合機構上，將導致連接構件的松動、主體結構的斷裂并降低器件的使用壽命[6]。

電磁力作為四種基礎作用力，廣泛存在于各類電氣裝備中[7-10]。但是目前針對無線電能傳輸系統的研究主要集中在阻抗匹配[11]、線圈結構優化[12,13]、傳輸距離[14]等方面，針對大功率無線電能傳輸系統所受電磁力的研究尚處于起步階段。文獻[15]提出一種基于無線電能傳輸技術的微小型機器人設計方案，在實現無線能量供應的同時，由接收線圈構成的微小型機器人將受到電磁力和電磁力矩的作用，實現微小型機器人的推動。文獻[16]提出一種基于三組亥姆霍茲線圈結構的微小型機器人，該結構的外源發射機構可在三個維度上產生勻強磁場。該團隊提出一種三線圈三軸AC/DC結構，在傳統的線圈結構基礎上增加直流線圈組為微小型機器人提供驅動作用力，而交流線圈組用以實現能量的無線傳遞。文獻[17]從麥克斯韋應力張量計算出發，獲得無線電能傳輸系統耦合機構結構受力解析表達，并將其耦合機構結構受力視為穩態及周期作用的總合。分別從時域和頻域的角度對無線電能傳輸系統耦合機構結構力特性進行分析。然而關于大功率無線電能傳輸系統耦合機構結構電磁力的有效平抑方法的研究尚處于起步階段[18]。

本文為削弱結構電磁力對耦合機構的影響，提出一種基于相差調控的結構電磁力平抑方法，利用雙線并行型耦合機構，通過串接在某一發射線圈支路的可調支路電感實現相差調控。為驗證該方案的可行性，從頻域角度對結構電磁力的基礎特性進行分析，確定結構電磁力與流經耦合線圈的電流相位之間的關系，為本方案提供理論指導依據。并分析可調支路電感值對系統電氣參數的影響，確定能否通過調節可調支路值實現相差調控。通過有限元軟件搭建結構電磁力平抑仿真模型，得到耦合機構所受結構電磁力隨可調支路電感值的變化規律。最終搭建實驗平臺驗證了平抑方法的可行性。

1 基于相差調控的結構電磁力平抑方法

1.1 耦合機構結構電磁力頻域分析

為削弱結構電磁力對耦合線圈的影響，通過鄰近線圈電流的相位錯位，實現對鄰近線圈所受結構電磁力的錯峰控制，同時由錯相位電流相互疊加形成的空間電磁場將對耦合機構磁屏蔽層產生影響。提出一種雙線并行型耦合機構結構，此時耦合線圈為雙層疊放形式，其中某發射線圈支路串接可調支路電感，本文提出的雙線并行型無線電能傳輸系統結構示意圖如圖1所示。通過調節串接在某發射線圈的可調支路電感對鄰近線圈進行相差調控，實現對鄰近線圈所受電磁力的錯峰控制，最終實現整體耦合機構所受電磁力的削弱。首先對耦合機構受力情況進行頻域分析。

圖1 雙線并行型耦合機構示意圖

依據受力對象，耦合機構所受結構電磁力可劃分為耦合線圈受力和磁屏蔽層受力。首先對耦合線圈所受電磁力進行分析。為保證無線電能傳輸系統處于最佳諧振點，即維持最大系統傳輸效率，無線電能傳輸系統需保證逆變橋電路輸出頻率與耦合線圈諧振頻率一致。當無線電能傳輸系統工作于諧振狀態時，流經雙側耦合線圈的高頻電流可用標準正弦函數表示為

式中，φT為發射線圈電流相位；φR為接收線圈的電流相位；φT與φR相差π/2；為線圈電流密度有效值；角標T、R分別代表發射側、接收側。

首先分析耦合線圈所受電磁力。由麥克斯韋應力法可知，處于高頻諧振狀態的耦合線圈所受電磁力密度正比于流經該線圈的高頻電流的二次方，則雙側耦合線圈所受電磁力密度可表示為

式中，T、R分別為發射側線圈與接收側線圈電流密度有效值。

將流經雙側耦合線圈的電流密度T()、R()的相位關系代入后，可得雙側耦合線圈所受電磁力密度與線圈電流有效值及相位的關系為

式中，為耦合線圈諧振頻率。

同理，處于諧振狀態的無線電能傳輸系統耦合空間中磁感應強度的標準正弦表達式為

式中，為磁感應強度有效值；φ為磁感應強度相位；為空間電磁場變化頻率，與耦合線圈諧振頻率一致。

針對磁屏蔽層所受結構電磁力，根據麥克斯韋應力法可得磁屏蔽層表面電磁力張量為

式中，0為真空磁導率，0=4π×10-7N.A-2；為垂直于磁屏蔽層表面的單位向量。

將磁感應強度的標準正弦表達形式代入后，可得磁屏蔽層表面電磁力張量與磁感應強度有效值及相位關系為

通過對無線電能傳輸系統耦合機構不同構件所受電磁力在頻域下的分析可知，受流經耦合線圈的高頻交流電流及耦合空間內時變電磁場影響，結構電磁力周期性作用于耦合機構不同構件上，且結構電磁力的周期作用頻率為系統諧振頻率的兩倍。耦合機構不同構件所受電磁力的作用方向存在差異性，其中雙側耦合線圈所受電磁力周期分量的方向相反；由于無線電能傳輸系統耦合空間內磁場分布的特殊性，即旋轉對稱性，雙側磁屏蔽層所受電磁力的周期分量的方向相反；同時同側耦合線圈和磁屏蔽層所受電磁力的周期分量方向相反。根據式（3）和式（6）可知，耦合線圈及磁屏蔽層所受電磁力的周期分量與流經雙側耦合線圈的電流的相位有關，故利用耦合機構不同構件所受電磁力周期分量的差異性，在基本維持功率恒定的基礎上，調整流經耦合線圈的電流的相位，實現耦合機構整體受力表達的削弱。

1.2 雙線并行型無線電能傳輸系統分析

為削弱結構電磁力對耦合線圈的影響，通過調節鄰近線圈內電流的相位差，實現對鄰近線圈所受電磁力的錯峰控制，同時由錯相位電流相互疊加形成的空間電磁場將對耦合機構磁屏蔽層產生影響。本文提出一種雙線并行的發射線圈結構，通過鄰近線圈之間的相差調控，實現對鄰近線圈所受電磁力的錯峰控制，最終實現無線電能傳輸系統整體耦合機構所受電磁力的削弱。

與傳統無線電能傳輸系統耦合機構相比，雙線并行型發射線圈結構的無線電能傳輸系統耦合機構發射側耦合線圈為雙層疊放形式。流經耦合線圈的高頻電流的相位與系統的電路拓撲有關，對于雙線并行型發射線圈結構的無線電能傳輸系統而言，可通過在某一發射線圈支路串接可調支路電感實現相差調控。為驗證平抑方法的有效性，需討論調節串接的可調電感值時流經耦合線圈的高頻電流的變化情況。

為簡化分析，可將雙線并行型耦合結構視為三線圈結構，圖2為雙線并行型無線電能傳輸系統等效電路。假設無線電能傳輸系統逆變橋輸出為理想電壓源s，接收側線圈連接負載L，各線圈支路為獨立諧振電路。

圖2 雙線并行型無線電能傳輸系統等效電路

并規定

式中，1、2分別為兩發射線圈的等效電阻；r為接收線圈的等效電阻；1、2、r分別為兩發射線圈及接收線圈的等效電感；1r、2r分別為兩發射線圈與接收線圈之間的互感；12為兩發射線圈之間的互感；1、2、r分別為流經兩發射線圈及接收線圈的電流；1、2、r分別為兩發射線圈支路及接收線圈支路的補償電容；Δ為可調支路電感。

根據網孔電流法可得

經過化簡可得各支路電流為

其中

并滿足

則串接可調支路電感的發射線圈支路與未串接可調支路電感的發射線圈支路之間的電流比值及電流相位差可表示為

由于線圈線徑遠大于雙側線圈之間的傳輸距離，忽略空間垂直距離引起的互感偏差，假定1r=2r=ir，即兩發射線圈與接收線圈之間的互感相同。同時為簡化分析，規定各線圈內阻相同，即1=2=l，對式（12）進行化簡可得兩發射線圈支路之間的電流比值及電流相位差分別為

通過式（13）可知，調節串接的可調支路電感值，一方面導致兩發射線圈支路之間高頻電流比的模值改變，另一方面引起流經兩發射線圈的高頻電流的相位變化，驗證了本節提出的通過在某一發射線圈支路串接可調支路電感實現相差調控這一方法的有效性。

雙線并行結構的無線電能傳輸系統效率為

其中

由此可知，在某一發射線圈支路串接可調支路電感將引起系統傳輸效率的變化，故本文提出的基于相差調控的無線電能傳輸系統耦合機構結構電磁力平抑方法，在調節串接在某一發射線圈支路的可調支路電感時，需考慮到該過程引起的系統傳輸效率的變化情況。

2 結構電磁力平抑仿真模型分析

為驗證上文所提出的耦合機構結構電磁力平抑方法，利用有限元分析軟件搭建仿真模型，基于相差調控的結構電磁力平抑有限元模型圖如圖3所示，其仿真模型耦合機構參數見表1。

圖3 基于相差調控的結構電磁力平抑有限元模型圖

表1 仿真模型耦合機構參數

Tab.1 Coupling mechanism parameters of simulation model

同時為直觀表達可調支路電感與線圈電感之間的關系，規定=Δ/1。

2.1 可調支路電感對系統電氣參數的影響分析

根據1.2節對雙線并行型無線電能傳輸系統分析，串接可調支路電感，會對系統傳輸效率產生作用。考慮到實際應用，在相同功率等級下傳輸效率須滿足工程要求，首先對可調支路電感對系統傳輸效率的影響進行分析。

雙線并行結構的無線電能傳輸系統傳輸效率隨可調支路電感Δ的變化情況如圖4所示。隨著可調支路電感的增大，無線電能傳輸系統傳輸效率隨之下降。為保證本文提出的干預鄰近線圈內電流的相位差，實現對鄰近線圈所受電磁力的錯峰控制方案的工程實用性，即保證系統傳輸效率的平穩，可調支路電感滿足條件≤0.5。

圖4 系統傳輸效率隨可調支路電感變化曲線

規定串接可調支路電感的線圈支路的電流相位滯后于未串接可調支路電感的線圈支路的電流相位的角度為滯后角。圖5所示為雙線并行結構的無線電能傳輸系統兩發射線圈支路之間的電流比的模值以及滯后角隨可調支路電感Δ的變化情況。流經可調支路電感所在發射線圈支路的電流隨著可調支路電感的增大，其與未串接可調支路電感的發射線圈支路電流比的模值增大，同時串接可調支路電感與未串接可調支路電感的發射線圈支路電流之間的滯后角增大，即本文提出的雙線并行結構的無線電能傳輸系統通過某一發射線圈支路串接可調支路電感，可實現鄰近發射線圈之間的相位錯位，從而實現對鄰近線圈所受電磁力的錯峰控制，達到整體耦合機構所受電磁力作用表達削弱的目的。在本文選定的調節范圍≤0.5內，滯后角變化范圍為-1.04°～ -1.93°，變化平坦與圖4中系統效率變化情況一致。需要注意到：在現實應用中，由于線圈之間的臨近效應或系統未工作在最佳諧振點時，線圈電流之間存在相位差，但該相位差不可控。

圖5 電流關系隨可調支路電感變化曲線

通過可調支路電感對系統電氣參數的影響分析，驗證1.2節理論的正確性。考慮到串接可調支路電感引起的傳輸效率下降，選取≤0.5作為調節區間。為驗證基于相差調控的耦合機構結構電磁力平抑方法的有效性，分析串接的可調支路電感值對流經兩發射線圈的高頻電流影響。隨著可調支路電感值的增大，串接可調支路電感的發射線圈支路電流相比于未串接可調支路電感的發射線圈支路電流，幅值增大的同時相位滯后，即通過調節串接的可調支路電感值可間接實現對相位差的調控。

2.2 可調支路電感對結構電磁力的影響分析

發射側耦合機構受力圖如圖6所示。對系統受力方向進行規定，圖6中為發射側線圈受力標識，本文規定以發射側磁屏蔽層受力方向為正方向。由于無線電能傳輸系統結構的對稱性，耦合機構所受結構電磁力空間上可分為垂直方向分力和水平方向分力，其中水平方向所受合力為零。故對無線電能傳輸系統耦合機構結構電磁力的平抑是對垂直方向上結構電磁力的削弱。需注意本文所涉及的電磁力大小均為其周期作用下的有效值。其中Jy與My表示線圈以及磁屏蔽層所受垂直方向電磁力，Jx表示線圈所受水平方向電磁力。

圖6 發射側耦合機構受力圖

雙線并行結構的無線電能傳輸系統兩發射線圈所受垂直方向上電磁力分量隨可調支路電感Δ的變化情況如圖7所示。兩發射線圈所受垂直方向上電磁力分量F隨可調支路電感的增加均減小，其中串接可調支路電感的發射線圈所受電磁力的下降速率快于未串接可調支路電感的發射線圈所受電磁力的下降速率。由于臨近線圈表面的空間電磁場隨可調支路電感Δ的增大而減弱，未串接可調支路電感的發射線圈所受垂直方向電磁力也隨可調支路電感Δ發生變化。

圖7 發射線圈受力隨可調支路電感變化曲線

無線電能傳輸系統耦合空間內電磁場由雙側線圈共同激發產生。本文所提出的雙線并行結構的無線電能傳輸系統，通過串接支路電感的方式，使得流經兩發射線圈的電流相位出現移位，削弱了無線電能傳輸系統耦合空間內電磁場強度。故增大可調支路電感將引起兩發射線圈所受垂直方向上電磁力分量的減小。同時由于串接可調支路電感的發射線圈在增大可調支路電感的過程中將處于次諧振狀態，故對串接可調支路電感的發射線圈而言，通過調節可調支路電感而引起的電磁受力的下降程度大于未串接可調支路電感的發射線圈。以=0.2為例，串接可調支路電感的發射線圈與未串接可調支路電感的發射線圈所受電磁力下降幅值分別為36.85%、39.44%。圖7表明兩發射線圈所受垂直方向上電磁力分量均隨著可調支路電感發生變化。為進一步說明可調支路電感對耦合機構的影響，對雙側線圈以及磁屏蔽層所受電磁力分量隨可調支路電感Δ的變化情況進行分析。

雙線并行結構的無線電能傳輸系統雙側線圈及磁屏蔽層所受垂直方向上電磁力分量隨可調支路電感Δ的變化情況如圖8所示。由于串接可調支路電感的作用，流經兩發射線圈的電流出現移位現象，造成無線電能傳輸系統耦合空間內空間電磁場強度的削弱，故雙側線圈及磁屏蔽層所受垂直方向上電磁力分量隨可調支路電感的增大而減小。以=0.2為例，兩發射線圈整體受力及發射側磁屏蔽層受力的下降幅度分別為38.03%、43.36%，接收側線圈及磁屏蔽層所受電磁力下降幅度分別為25.35%、15.26%。

圖8 耦合機構受力隨可調支路電感變化曲線

雙線并行結構的無線電能傳輸系統雙側耦合機構所受垂直方向上電磁力分量隨可調支路電感Δ的變化情況如圖9所示，其中Ty與Ry表示發射側以及接收側所受垂直方向電磁力。特別的F=Jy+My(T, R)，其中Jy與My表示所在側線圈以及磁屏蔽層所受垂直方向電磁力。隨著可調支路電感的增大，無線電能傳輸系統雙側耦合機構所受電磁力作用均減弱。以=0.2為例，發射側耦合機構以及接收側耦合機構所受電磁力下降幅度分別為28.09%、29.48%，此時雙線并行結構的無線電能傳輸系統的系統傳輸效率為91.61%。

圖9 耦合機構整體受力隨可調支路電感變化曲線

本節通過分析可調支路電感對耦合機構結構電磁力的影響，驗證本文提出的基于相差調控的結構電磁力平抑方法的可行性。對于兩發射線圈而言，增大可調支路電感值將引起其所受結構電磁力作用的削弱，其中串接可調支路電感的發射線圈所受電磁力的下降速率快于未串接可調支路電感的發射線圈所受電磁力的下降速率。對耦合機構不同構件及整體受力情況進行分析，增大可調支路電感值均引起其所受結構電磁力的下降，即本文提出的基于相差調控的結構電磁力平抑方法有效。

3 結構電磁力平抑方法驗證

本文提出的基于相差調控的結構電磁力平抑方法，利用雙線并行型發射線圈，通過調節串接在某支路的可調電感值，實現流經兩發射線圈的電流的相位錯位，最終實現耦合機構不同構件所受結構電磁力錯峰控制的目的。

為驗證前文提出的基于相差調控的結構電磁力平抑方法的可行性，搭建電氣參數指標和結構參數指標與前節結構電磁力平抑有限元模型的參數設置一致的無線電能傳輸系統測試平臺如圖10a所示。利用電磁力傳感器對如圖10c所示耦合機構測試點進行測量，分析串接在某發射線圈支路的可調支路電感值對無線電能傳輸系統耦合機構受力情況的影響。可調支路電感如圖10b所示，通過改變線圈纏繞的圈數及間距，實現電感值的調節，并選擇0μH、1.533μH、2.134μH、2.949μH、5.175μH、8.637μH、11.303μH和14.283μH共8擋電感量作為測試對象。

圖10 無線電能傳輸系統測試平臺

為驗證提出的基于相差調控的結構電磁力平抑方法的有效性，首先需要確定通過改變可調支路電感值能否引起流經兩發射線圈的電流之間的相位錯位，從而引起臨近的耦合機構構件所受電磁力的峰值錯位。

不同可調支路電感值下，流經兩發射線圈的電流有效值以及相位關系的變化情況如圖11所示。隨著串接的可調支路電感值的增大，流經兩發射線圈的電流有效值均減小，其中未串接可調支路電感的線圈支路的電流有效值的下降幅度大于串接可調支路電感的線圈支路的電流有效值的下降幅度。當串接的可調支路電感量為0μH時，串接可調支路電感和未串接可調支路電感的線圈支路的電流有效值分別為111.54A、101.08A，同時串接可調支路電感的線圈支路的電流相位滯后于未串接可調支路電感的線圈支路的電流相位，且滯后1.04°。當串接的電感量由1.533μH增至14.283μH，增幅832%時，串接可調支路電感的線圈支路電流有效值由111.20A下降至108.36A，降幅為2.55%；未串接可調支路電感的線圈支路電流有效值由98.68A下降至78.78A，降幅為20.17%；串接可調支路電感的線圈支路電流滯后于未串接可調支路電感的線圈支路電流的相位由1.11°增至1.92°，增幅73%。隨著可調支路電感值的增大，串接可調支路電感的發射線圈支路電流相比較于未串接可調支路電感的發射線圈支路電流，幅值增大的同時相位滯后，即通過調節串接的可調支路電感值可間接實現對相差的調控。與前文基于相差調控的結構電磁力平抑模型仿真一致，驗證通過調節串接在某發射支路的可調電感值，可實現串接可調支路電感的發射線圈支路電流與未串接可調支路電感的發射線圈支路電流之間的相位錯位。

圖11 發射線圈支路電流隨可調支路電感的變化曲線

通過電磁力傳感器采集無線電能傳輸系統測試平臺在改變可調支路電感值時耦合機構受力變化情況。由于無線電能傳輸系統耦合機構不同構件之間為剛性連接，可選擇特征點處受力情況對整體受力情況進行評估，故選擇發射側耦合機構測試點3處作為特征點。圖12所示為不同可調支路電感值下，發射側耦合機構測試點3處所受電磁力密度。注意到電磁力傳感器所采集的力學信號為被測物體與傳感器接觸面上的電磁力，同時依據牛頓經典力學可知，所采集到的力學信號反映了被測點處受力情況。由圖12可知，以電感量0μH為例，此時發射側耦合機構測試點3處所受電磁力密度最大值為19N/mm2，電磁力的作用周期約為系統諧振周期的一半，即電磁力的作用頻率為系統諧振頻率的2倍。當可調支路電感值增大時，電磁力的幅值隨之減小。當電感量由1.533μH增大到14.283μH時，電感量增大至9.32倍，發射側耦合機構測試點3處所受電磁力密度幅值減小到原來的30%～50%。與前文基于相差調控的結構電磁力平抑模型仿真一致，驗證通過調節串接在某發射支路的可調電感值，可調節耦合機構所受結構電磁力的大小。

不同可調支路電感值下發射側耦合機構不同測試點處所受電磁力密度的方均根值對比如圖13所示。在任意相同可調支路電感值下，發射側耦合機構測試點3處所受電磁力密度的方均根值最大，以電感量14.283μH為例，其電磁力密度的方均根值為4.4N/mm2，并隨著測試點向兩側移動所受電磁力密度隨之下降。由于導磁屏蔽層結構非對稱性，其中臨近耦合機構外側的移動方向下降速率小于臨近耦合機構內側的移動方向。保持測試點不變，隨著串接的可調電感值的增大，相同測試點處所受電磁力密度減小。以測試點2為例，當電感量由1.533μH增大到14.283μH時，電感量增大至9.32倍，發射側耦合機構測試點2處所受電磁力密度幅值減小到原來的36.03%。與前文基于相差調控的結構電磁力平抑模型仿真一致，驗證了本文提出的基于相差調控的結構電磁力平抑方法的有效性。

圖13 發射側耦合機構不同測試點處電磁力密度的方均根值

不同可調支路電感值下接收側耦合機構不同測試點處所受電磁力密度的方均根值對比如圖14所示。由于無線電能傳輸系統耦合機構的對稱性，接收側耦合機構各測試點所受電磁力密度的分布和變化趨勢與發射側一致。同時當串接的可調電感值相同時，接收側某測量點處所受電磁力密度的方均根值小于發射側對應的測量點處所受電磁力密度的方均根值。以電感量14.283μH為例，發射側和接收側耦合機構測試點3處所受電磁力密度的方均根值分別為4.4N/mm2、2.8N/mm2，與基于相差調控的結構電磁力平抑模型仿真結果一致，驗證了該平抑方法的可行性。

圖14 接收側耦合機構不同測試點處電磁力密度的方均根值

為驗證本文提出的基于相差調控的無線電能傳輸系統耦合機構結構電磁力平抑方法的有效性，搭建無線電能傳輸系統測試平臺，利用示波器測量流經兩發射線圈支路的電流，并通過高頻測力探頭對無線電能傳輸系統耦合機構受力進行測量。對實驗數據分析可知，通過增大串接在某發射線圈支路的可調支路電感值，一方面將引起流經兩發射線圈的電流有效值及兩線圈電流之間的相位關系發生改變，具體表現為流經兩發射線圈的電流有效值均減小，其中未串接可調支路電感的線圈電流下降幅度大于串接可調支路電感的線圈支路電流，同時串接可調支路電感的線圈支路電流滯后于未串接可調支路電感的線圈支路電流的相位增大；另一方面將引起無線電能傳輸系統耦合機構受力情況發生改變，具體表現為各測試點處結構電磁力密度均呈現下降趨勢，且存在相同分布規律，即中間高兩邊低的特性，同時臨近耦合機構外側的下降速率低于臨近耦合機構內側。與前文基于相差調控的結構電磁力平抑模型仿真結果一致，驗證了該平抑方法的可行性。

4 結論

本文為削弱結構電磁力對無線電能傳輸系統耦合機構的影響，提出一種基于相差調控的結構電磁力平抑方法。利用雙線并行型耦合機構，通過調節串接在某發射線圈的可調支路電感值，實現流經耦合線圈的電流之間的相位錯位，最終實現耦合機構整體受力表達的削弱。

通過調節可調支路電感值，一方面可實現流經兩發射線圈支路的電流相位錯位；另一方面會對系統傳輸效率產生作用。相比較于未串接可調支路電感的線圈支路，增大可調支路電感值，將導致流經串接可調支路電感的線圈支路的電流幅值和滯后角的增大。

搭建基于相差調控的結構電磁力平抑有限元仿真模型，獲得耦合機構所受結構電磁力隨可調支路電感的變化曲線。隨著可調支路電感值的增大，所受結構電磁力呈現下降趨勢。以=0.2為例，發射側耦合機構及接收側耦合機構所受電磁力下降幅度分別為28.09%、29.48%，此時雙線并行結構的無線電能傳輸系統的傳輸效率為91.61%。

利用無線電能傳輸系統測試平臺，探究不同串接電感值下耦合機構所受結構電磁力變化情況。隨著串接的可調電感值的增大，相同測試點處所受電磁力減小。以測試點2為例，當電感量由1.533μH增大到14.283μH時，發射側與接收側耦合機構測試點處所受電磁力密度幅值分別減小到原來的36.3%、35.55%。

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Electromagnetic Force Suppression of the Coupling Mechanism Structure of WPT System Based on Phase Difference Control

Wang Fengxian1,2Zhang Xian1,2Yang Qingxin1,2Sha Lin3Ren Nianzhen3Fu Zhiyuan3

（1. State Key Laboratory of Reliability and Intelligence of Electrical Equipment Hebei University of Technology Tianjin 300130 China 2. Key Laboratory of Electromagnetic Field and Electrical Apparatus Reliability of Hebei Province Hebei Vniversity of Technology Tianjin 300130 China 3. Key Laboratory of Intelligent Control of Electrical Equipment Tiangong University Tianjin 300387 China）

The wireless power transmission system operating in the high-frequency electromagnetic field environment is subjected to electromagnetic force, and the long-term action will cause damage to the magnetic shield structure, coil deformation, and insulation damage. This article is about weakening the influence of structure electromagnetic force on the coupling mechanism of wireless power transmission system. First, analyze the structural electromagnetic force characteristics of the coupling mechanism of the wireless power transmission system from the perspective of frequency domain, and determine the relationship between the structural electromagnetic force characteristics and the phase of the current flowing through the coupling coil. Second, a structural electromagnetic force suppression scheme based on phase difference control is proposed. Using a two-wire parallel coupling structure, by adjusting the inductance of the adjustable branch connected in series to a certain transmitting coil branch, the phase of the current flowing through the coupling coil can be adjusted. Finally, the macroscopic force performance of the coupling mechanism is weakened. At the same time, an experimental platform was built to verify the effectiveness of the method.

Wirelesspowertransmission, electromagnetic force, phase difference control, suppression scheme

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.201465

TM724

國家自然科學基金項目（51977147，51807138）和河北省高等學校科學研究項目（QN2021043）資助。

2020-11-01

2021-04-23

王奉獻 男，1995年生，博士研究生，研究方向為無線電能傳輸技術。E-mail：fx-wang@outlook.com

張 獻 男，1983年生，教授，博士生導師，研究方向為無線電能傳輸技術、工程電磁場與磁技術。E-mail：zxshow1983@163.com（通信作者）

（編輯 赫蕾）