油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性的影響

張永澤 唐 炬 潘 成 駱欣瑜 姚雨杭

油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性的影響

張永澤1,2唐 炬1,3潘 成3駱欣瑜1姚雨杭3

（1. 輸配電裝備及系統安全與新技術國家重點實驗室（重慶大學） 重慶 400030 2. 西安西電變壓器有限責任公司 西安 710077 3. 武漢大學電氣與自動化學院 武漢 430072）

變壓器油中不可避免地存在氣泡，使其絕緣性能大幅下降。由于強迫油循環或溫差熱對流的作用，變壓器內部的絕緣油始終處于流動狀態，油道中的氣泡會隨油流而運動，目前流動狀態下含氣泡變壓器油的擊穿機理尚不清楚。為了探究油流速度對含氣泡變壓器油擊穿過程的影響，該文搭建流動變壓器油循環裝置及放電觀測平臺，開展大量不同流速條件下的擊穿實驗，同步采集放電信號、外施電壓信號及擊穿影像。結果表明，根據預擊穿階段氣泡行為的差異，擊穿類型可以分為三類；流動狀態下含氣泡變壓器油的工頻擊穿電壓始終高于靜止狀態，隨著油流速度的增大，擊穿電壓呈先上升后基本保持穩定的趨勢；油流速度通過改變氣泡破裂所形成微氣泡群的排布以及氣泡“尖端”的發展方向對擊穿電壓有影響。

氣泡 變壓器油 擊穿 油流速度

0 引言

電力變壓器作為輸變電設備中最重要和最昂貴的設備之一，其安全可靠運行對于整個電力系統的可靠性具有重要意義。大型電力變壓器內部主要采用油紙復合絕緣，絕緣油的品質對整個變壓器的絕緣性能有著重要的影響。工程使用的變壓器油在長期運行過程中，由于局部放電（Partial Discharge, PD）[1-2]、局部過熱[3-4]、機械振動[5]、密封不嚴等因素，不可避免地存在氣體。懸移氣泡作為變壓器油中的一種典型絕緣缺陷，其介電強度低且內部電場強度大的特性易誘發PD，容易引起變壓器油劣化，嚴重時可以誘發變壓器油擊穿，導致變壓器故障[6-7]。

鑒于此，國內外學者開展了大量關于氣泡對液體電介質絕緣性能影響的研究。M. Pompili等[8]探究了交流電壓作用下變壓器油中金屬突出物缺陷PD的發展特性，指出流注的起始和PD的發生是同一個物理事件，初始放電會產生氣泡，后續伴隨著氣泡的膨脹發展和破裂，形成一系列有規律變化的PD脈沖簇。氣泡PD的劇烈程度受氣泡大小、位置、氣體的種類以及液體靜壓強的影響[9]。氣泡的存在顯著地降低了液體電介質的擊穿電壓[10-11]，其中，氣泡擊穿理論是除直接碰撞電離理論外描述液體電介質擊穿的重要理論。

探究氣泡擊穿理論主要涉及兩方面的問題：一方面是氣泡的形成問題[10-12]，目前此方面的研究較多，包括沖擊電壓的脈寬時間、液體電介質分子結構以及電導率對氣泡形成的影響[13-14]；另一方面，是有關于氣泡形成后是如何導致液體電介質擊穿的研究。目前，對于沖擊電壓下氣泡導致液體電介質擊穿主要持有兩種觀點[15-17]：一種觀點認為擊穿發生在氣泡膨脹所形成的氣相通道中[18-19]；另一種觀點則認為氣泡放電誘發液體電介質中的流注，即擊穿發生于液相中[20]。

以往的研究主要集中在沖擊電壓下液體電介質的擊穿中[21]，缺乏交流電壓作用下的相關研究，對于交流電壓作用下氣泡導致擊穿的具體過程尚不明確。另外，在實際運行的變壓器中，由于強迫油循環或溫差熱對流的作用[22-23]，變壓器油常常處于流動狀態[24]，本課題組前期研究發現，流動狀態下變壓器油中氣泡PD活動明顯低于靜止狀態[25]，但是缺乏油流速度對變壓器油擊穿電壓影響的研究，氣泡在流動變壓器油擊穿過程中的行為亦尚不清楚。

為此，本文搭建了變壓器油循環裝置和氣泡行為觀測系統，開展了不同流速下含氣泡變壓器油的擊穿實驗，根據氣泡在預擊穿階段行為的差異，闡述了油流速度對含氣泡變壓器油擊穿過程的影響機制。

1 實驗裝置及方法

為了開展不同流速下含氣泡變壓器油的擊穿實驗，本文建立了如圖1所示的變壓器油循環裝置，主油道由透明有機玻璃構成，方便觀測氣泡行為，整個循環裝置的總容積為11L。電極結構由兩塊距離為10mm的平板銅電極構成，其表面和邊緣都經過光滑處理，電極板的直徑和厚度分別為200mm和10mm。根據變壓器安全運行規范，一般要求器身內部最大流速不得高于0.5m/s，為了有效抑制變壓器油流帶電問題，目前，國內變壓器器身的實際流速一般低于0.33m/s，平均流速約為0.2m/s[26]，因此，本文研究的油流速度范圍為0～0.30m/s。

圖1 變壓器油循環裝置

針對油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性展開研究，僅測量不同條件下的擊穿電壓等宏觀參量是遠遠不夠的。目前，拍攝預擊穿階段的影像信息是研究擊穿機理的重要手段，本文在圖1的基礎上搭建了如圖2所示的放電信號采集系統。

圖2中，x為變壓器油循環裝置，d為分壓電容；1為10kW保護電阻，耦合電容k與檢測阻抗m組成脈沖電流法測量回路。瞬態抑制二極管（Transient Voltage Suppressor, TVS）與m并聯，用以保護示波器。將背光燈、高速攝像機分別置于循環油道的兩側，利用陰影成像法記錄氣泡在預擊穿階段中的行為，高速攝像機型號為PHOTRON SA5，幀頻為150 000f/s時，在256×144pixels的分辨率下，可持續拍攝1.03s。背光燈為高強度無頻閃LED冷光源，其型號為AIT-200。

圖2 信號采集系統

為了實現放電信號、擊穿影像以及外施電壓的同步采集，m測量得到的擊穿電信號作為示波器的觸發信號，用以觸發存儲放電信號和外施電壓，與此同時，示波器輸出的晶體管-晶體管邏輯（Transistor-Transistor Logic, TTL）電平信號作為高速攝像機的觸發信號，從而實現以上三種信號的同步采集。

實驗前，首先向循環裝置中注入經干燥處理過的克拉瑪依25號絕緣油，通過進氣口注入150mL的干燥空氣，利用油泵將油中氣團打散，形成小氣泡，為了避免油道中出現過大的氣團，油道中安裝有網孔半徑為2mm的篩網，在一定程度上控制氣泡的尺寸。按照300V/s的速度緩慢升壓，記錄擊穿電壓，并同步采集放電信號、外施電壓及擊穿影像。每個條件下的擊穿測試重復10次，每兩次擊穿測試間隔3min，以減小空間電荷和擊穿產物對下次實驗的影響，求取10次測試的平均值作為該條件下的擊穿電壓，每10次擊穿后更換新電極并重新處理過濾變壓器油。

2 結果與討論

2.1 含氣泡流動變壓器油的典型擊穿過程

本文首先開展了流動狀態下含氣泡變壓器油的工頻擊穿實驗，實驗按照圖2進行接線，設置油流速度為0.12m/s，油溫為60℃。大量實驗表明，變壓器油的擊穿過程與氣泡行為關系密切，擊穿過程與所處的工頻正負半周關系密切，根據氣泡在預擊穿階段的行為和擊穿所處的工頻半周，含氣泡流動變壓器油的典型擊穿過程可以分為三類，這里分別記為Ⅰ類工頻負半周擊穿、Ⅱ類工頻負半周擊穿和工頻正半周擊穿，其中，Ⅰ類工頻負半周擊穿定義為發生在負半周且氣泡在預擊穿階段脫離上極板并發生破裂的一類擊穿；Ⅱ類工頻負半周擊穿定義為發生在負半周且氣泡在預擊穿階段未脫離上極板也未發生破裂的擊穿；工頻正半周擊穿即為發生在工頻正半周的一類擊穿。50次實驗中，上述三類典型擊穿的占比如圖3所示，發生在正、負半周的擊穿基本各占50%左右，其中，在工頻負半周的擊穿中，Ⅰ類擊穿發生的概率是Ⅱ類擊穿的兩倍左右，接下來詳細介紹這幾類典型的擊穿過程。

圖3 擊穿類型統計

2.1.1 在工頻負半周的擊穿過程

Ⅰ類工頻負半周擊穿的典型過程如圖4所示，圖中，以變壓器油中發生貫通性電弧的時刻作為零時刻基準時間，氣泡在-2.007ms左右時開始加速膨脹并逐漸生長出不規則“尖端”，在-1.627ms時，氣泡“尖端”數量明顯增多，隨著時間的推移，氣泡“尖端”不斷生長，氣泡在-0.747ms時跳躍脫離上極板，此時，氣泡已經破裂形成由較多小氣泡組成的氣泡群，此后，氣泡群向下延伸逐漸靠近下極板，當氣泡群接觸到下極板時，形成極為明亮的電弧，迅速導致整個間隙的擊穿。擊穿發生后，變壓器油分解形成明顯的氣相通道，此后在該氣相通道中繼續發生多次間歇性放電，并伴隨氣相通道的膨脹和收縮，如圖4中0.033ms和0.227ms時刻所示。為了弄清預擊穿過程中放電信號的發展規律以及氣泡膨脹及破裂的原因，圖5給出了與上述擊穿過程對應的放電信號和外施電壓變化過程。

圖4 Ⅰ類工頻負半周擊穿過程

圖5 Ⅰ類工頻負半周擊穿的放電信號和外施電壓

如圖5所示，氣泡導致的PD首先在-2.10ms時刻，在零時刻發生油隙的擊穿，此時對應的相位為270°。零時刻之后，放電信號間歇性地發生劇烈振蕩，持續時間超過20ms，與之對應的外施電壓信號同步地發生間歇性振蕩。

除上述Ⅰ類工頻負半周擊穿外，在工頻負半周中還存在另一類典型的擊穿，氣泡在預擊穿階段未脫離上極板，也并未完全破裂，即為本文定義的Ⅱ類工頻負半周擊穿，其擊穿過程如圖6所示，在預擊穿前，氣泡呈現為斜側拉伸的橢球形，在-580μs時氣泡開始長出“尖端”，隨后“尖端”不斷向下極板延伸并生長出多個分支，呈現為灌木狀，氣泡“尖端”在0.55ms的時間里延長了0.24cm，由此可計算得到其平均傳播速度約為4.4m/s，當氣泡“尖端”繼續向下延伸并接近下極板時，氣泡本體與氣泡“尖端”構成了貫通上下極板的氣相通道，進而形成明亮的電弧，導致整個間隙的擊穿。為了弄清Ⅱ類工頻負半周擊穿中，預擊穿過程中放電信號的發展規律以及氣泡“尖端”形成和發展的原因，給出了與圖6過程對應的Ⅱ類負半周擊穿的放電信號及外施電壓如圖7所示。

圖6 Ⅱ類工頻負半周擊穿過程

圖7 Ⅱ類工頻負半周擊穿的放電信號和外施電壓

由圖7可以看出，在工頻270°相位處極板兩端的電壓迅速降低到0kV左右，表明兩極板間形成了導電性良好的電弧通道，擊穿前0.70ms左右連續發生兩次PD，臨近擊穿時（-12μs）發生一次幅值比較小的PD。

2.1.2 在工頻正半周的擊穿過程

盡管正負半周的擊穿均有氣泡參與，但在工頻正半周擊穿過程中，氣泡的行為明顯不同于其在負半周中的行為。典型的工頻正半周的擊穿過程如圖8所示。

圖8 典型工頻正半周擊穿過程

在預擊穿階段中，氣泡從-0.480ms開始加速膨脹，在-0.150ms左右時開始出現“尖端”，-0.004ms時高速攝像機捕捉到了從氣泡處發展的樹枝狀流注和細絲狀流注，分別屬于暗流注和明亮流注，由于實驗條件的限制，樹枝狀流注和細絲狀流注的傳播過程并未捕捉到，國內外其他學者的研究表明，正極性雷電沖擊下，樹枝狀流注發展早于細絲狀流注，即明亮流注是暗流注發展到一定階段之后的產 物[16-17]。圖9為擊穿過程中的放電信號及外施電壓信號，在零時刻，極板兩端的電壓迅速降低到0kV左右，表明此時兩極板間形成的放電通道具有良好的導電性，擊穿時刻對應的外施電壓相位是92°，擊穿前0.520ms左右時發生一次正極性PD。由圖9中0～20ms之間放電信號與外施電壓的變化曲線可知，外施電壓劇烈振蕩時，對應的放電信號也非常強烈，兩者具有明顯的同步性。

圖9 工頻正半周中的放電信號和外施電壓

2.2 含氣泡流動變壓器油的擊穿機理

第2.1節表明，氣泡“尖端”出現的時間滯后氣泡PD信號的時間，因此，推測氣泡PD是導致三類擊穿中氣泡“尖端”形成的主要原因。如圖10a所示，氣泡內部發生PD后，氣泡逐漸膨脹并產生氣泡“尖端”，與此同時，PD產生的正負電荷分別運動至氣泡上下表面，氣泡上表面的正電荷與極板中的電子中和，故氣泡整體帶負電，受電場力的作用，氣泡逐漸脫離上極板，如圖10a階段2中所示；接下來，由于局部過熱和電場力的作用，氣泡繼續膨脹并發生破裂；氣泡破裂所形成的微氣泡群帶負電，氣泡帶電使其內部電場被極大地削弱，放電不會在氣泡內發生，在電場力作用下，微氣泡群向下極板運動，微氣泡群與下極板距離越近，兩者間油隙中的電場強度越大，當帶電微氣泡接觸或臨近接觸下極板時，微氣泡與下極板間發生電荷轉移，隨后觸發形成貫通上下極板的明亮電弧，導致擊穿。圖10b為Ⅱ類工頻負半周擊穿過程示意圖，與Ⅰ類擊穿不同的是，Ⅱ類擊穿中氣泡始終沒有脫離上極板，這可能是由于Ⅱ類擊穿主要由大氣泡導致，氣泡受到的浮力較大，因而難以脫離上極板。盡管氣泡未脫離上極板，由于電場力的作用，堆積在氣泡下表面附近的負離子受電場力的作用使氣泡“尖端”不斷向下極板推進，當氣泡“尖端”（堆積大量負離子）接觸或臨近接觸下極板時，氣泡“尖端”與下極板間發生放電，隨后，放電延伸到由氣泡本體和氣泡“尖端”構成的氣相通道中，最終導致擊穿。

圖10 典型工頻負半周擊穿過程示意圖

圖11 典型工頻正半周擊穿過程示意圖

含氣泡流動變壓器油工頻正半周的擊穿過程與負半周的擊穿過程差異較大，正半周中預擊穿階段一般不會形成明顯的氣相通道。典型工頻正半周擊穿過程示意圖如圖11所示，氣泡內部發生PD，氣泡略有膨脹并在其下表面生長出微小的氣泡“尖端”，其前兩階段中氣泡的行為與Ⅱ類工頻負半周擊穿過程類似；然而，在階段3中，隨著正離子在氣泡“尖端”位置積聚，導致局部電場強度增強，PD發生后，氣泡與極板等電勢[27]，此時帶有“尖端”的氣泡可以等效為附著于上極板的針電極，并在變壓器油中產生樹枝狀流注，連接氣泡與下極板，最終導致整個油隙的擊穿。

在工頻負半周的擊穿中，預擊穿階段能觀測到微氣泡群或氣泡“尖端”向下發展并靠近下極板的過程；而在工頻正半周的擊穿中，預擊穿階段氣泡的膨脹和發展并不明顯，但是氣泡誘發了變壓器油中的樹枝狀流注。兩者之間差異可能主要與PD發生后氣泡內空間電荷的遷移有關。在工頻負半周中，PD發生后，高能電子向下運動撞擊氣泡下表面導致C-H斷裂生成新的微氣泡，因此，使氣泡“尖端”不斷發展，而在工頻正半周中，PD發生后，高能電子向上運動撞擊金屬極板，形成新的自由電子，正離子向下運動聚集在氣泡下表面，使局部電場畸變嚴重，從而誘發變壓器油中產生樹枝狀流注，導致擊穿。

2.3 油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性的影響

2.3.1 油流速度對擊穿電壓的影響

為了探究油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性的影響，本文開展了大量不同流速下的工頻擊穿實驗，擊穿電壓隨油流速度的變化如圖12所示，可以看出，流動狀態下含氣泡變壓器油的工頻擊穿電壓始終高于靜止狀態，隨著油流速度的增大，擊穿電壓呈先上升后基本保持穩定的趨勢。

1.3 結果 Ⅰ～Ⅱ度患者經對癥處理后20～30 min過敏癥狀消失。Ⅲ度患者經抗過敏治療后，30～60 min過敏癥狀消失。34例紫杉醇過敏反應患者病情穩定，并繼續輸注余下紫杉醇藥液，輸注中無不良反應發生，順利完成了化療的療程。

圖12 工頻擊穿電壓隨油流速度的變化

2.3.2 油流速度對擊穿過程的影響

不同流速下氣泡在預擊穿階段的行為具有明顯差異，圖13、圖14和圖15分別是靜止、低流速和高流速條件下含氣泡變壓器油的典型擊穿過程。

由圖13可知，在靜止變壓器油中，氣泡破裂形成的微氣泡群豎直向下運動并逐漸靠近下極板，臨近擊穿前，氣泡群基本已經連接上下極板，隨后形成連接上下極板的明亮電弧，從氣泡開始膨脹到電弧形成共經歷了2.060ms。

圖14為低流速（0.12m/s）條件下含氣泡變壓器油的典型擊穿過程，氣泡在脫離極板前呈斜側拉伸的橢球形，且氣泡尖端的發展方向也有所偏移（見圖14中=-1.433ms時刻），氣泡破裂形成的微氣泡群同樣呈偏斜狀態，這與圖13中靜止狀態下微氣泡群的排列有明顯的區別。

圖13 靜止變壓器油中的典型擊穿過程

圖14 低流速條件下的典型擊穿過程

圖15 高流速條件下的典型擊穿過程

圖15為高流速（0.24m/s）條件下的典型擊穿過程，氣泡在-21.93ms時開始加速膨脹，在-20.99ms時脫離上極板，氣泡在向下極板運動的過程中破裂形成微氣泡群，在-11.04ms時刻，氣泡群運動到下極板，然而此時并未觸發形成電弧，此后經歷半個工頻周期后，即在-0.006ms時，微氣泡群又呈現為豎直排列，隨后導致貫通兩極的電弧。

油流速度較高時，除存在圖15中所示的典型擊穿過程外，還存在未擊穿的情況。圖16給出了高流速時氣泡的另外一種典型行為。可以看出，氣泡從零時刻開始膨脹，然后脫離上極板并破裂成為多個小氣泡，然而氣泡并未在豎直方向排列，氣泡群隨油流運動出兩極板區域，因而在整個運動過程中都沒有誘發擊穿。

圖16 高流速時氣泡的典型行為

2.4 油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性的影響分析

含氣泡流動變壓器油的擊穿過程具有較大的隨機性，即使在完全相同的實驗條件下，擊穿影像及放電信號也不完全相同，為了更加清晰地分析油流速度對含氣泡變壓器油擊穿過程的影響，這里歸納總結得到了高流速下的擊穿過程示意圖，如圖17和圖18所示。

圖17 高流速下Ⅰ類工頻負半周擊穿過程示意圖

圖18 高流速下Ⅱ類工頻負半周擊穿過程示意圖

圖17為高流速（＞0.24m/s）下Ⅰ類工頻負半周擊穿過程的示意圖，擊穿過程可以大致分為5個階段。擊穿前油道中的氣泡呈斜側拉伸橢球形，在階段1中，氣泡內部發生PD，在階段2中，氣泡脫離上極板并在氣泡下端出現尖端，隨后在階段3中，氣泡發生破裂并形成微氣泡群，微氣泡群的形態同樣呈傾斜狀態。與圖10a中Ⅰ類擊穿不同的是，由于此時氣泡群呈傾斜狀態，難以導致油隙的擊穿，隨后攜帶正負電荷的氣泡群由于電場力的作用形成兩個氣泡群，當攜帶負電荷的氣泡群運動到下極板時，電極極性已經發生反轉（如圖17階段4所示），因此不會觸發放電。再經過半個工頻周期后，上下極板極性反轉，此時作用在兩個氣泡群上電場力的方向同樣發生反轉，在圖17階段5中，兩個氣泡群又逐漸接近并導致電場嚴重畸變，最終致使油隙的擊穿。從預擊穿階段中的PD到擊穿發生一般要經歷20ms左右。較高的油流速度使氣泡破裂后形成的氣泡群排布相對分散，使擊穿發生的概率降低，需要更長的時間才能達到擊穿條件；另外，還會存在階段5中的氣泡群不能觸發形成電弧的情況，導致擊穿不能發生，因此，流速較高時發生Ⅰ類擊穿所需的外施電壓增大。

圖18為高流速下Ⅱ類工頻負半周擊穿過程示意圖，其與圖10b低流速下的Ⅱ類擊穿過程的主要差別在于，圖18中的氣泡形態呈傾斜狀態，氣泡“尖端”的生長也呈傾斜狀態，這等效于兩極板間距離的拉長，因此，導致Ⅱ類工頻負半周的擊穿電壓隨流速的升高而增大。

油流速度除對上述擊穿過程有明顯影響外，對變壓器油中氣泡所誘發PD強度也有明顯的影響[25]，為了分析擊穿電壓與PD劇烈程度之間的關聯特性，本文計算不同油流速度下擊穿電壓與文獻[25]中PD特征參量之間的Pearson相關系數為

油流速度除通過改變PD劇烈程度及擊穿過程來影響擊穿電壓外，還會改變氣泡通過油道的時間。靜止狀態下，氣泡始終存在于兩極板之間，流速越高，氣泡通過油道所需的時間越短，導致擊穿發生的概率降低。

3 結論

本文研究了油流速度對含氣泡變壓器油擊穿特性的影響，并結合預擊穿階段氣泡行為的差異，分析了油流速度對擊穿電壓的影響機制，得到了如下結論：

1）在工頻負半周中，擊穿發生在氣相或氣相液相組成的混合通道中；在工頻正半周中，擊穿發生于液相中。

2）靜止狀態下的擊穿電壓最低，隨著油流速度的增大，擊穿電壓呈先上升后基本保持穩定的趨勢。

3）油流速度可能主要通過改變預擊穿階段中氣泡群的排布、氣泡尖端的發展方向以及氣泡PD強度改變擊穿電壓。

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Impact of Velocity on Breakdown Characteristics of Transformer Oil Containing Bubbles

1,21,3313

（1. State Key Laboratory of Power Transmission Equipment and System Security and New Technology Chongqing University Chongqing 400030 China 2. Xi’an XD Transformer Co. Ltd Xi’an 710077 China 3. School of Electrical Engineering and Automation Wuhan University Wuhan 430072 China）

Bubbles are inevitable in transformer oil, which greatly degrade the insulation performance. Under the action of submersible pump and temperature difference, bubbles move with oil flow in oil duct. However, the breakdown mechanism of flowing transformer oil contacting bubbles is unclear. To explore the influence of oil flow rate on the breakdown process of transformer oil, a circulation device of transformer oil and a bubble motion observation system were set up. Breakdown experiments of transformer oil containing bubbles were also performed, and discharge signals, applied voltages and breakdown images were simultaneously collected. The results show that breakdown can be divided into three types according to the difference of bubble behavior in the pre-breakdown stage. The breakdown voltage of flowing transformer oil containing bubbles is always higher than that of the static transformer oil. With the increase of the oil flow rate, the breakdown voltage increases first and then basically keeps stable. The velocity affects the breakdown voltage by changing the arrangement of microbubble groups formed by the bubble burst and the development direction of the bubble tip.

Bubbles, transformer oil, breakdown, oil flow rate

TM855

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.L90196

國家自然科學基金資助項目（51977158）。

2020-06-30

2020-10-27

張永澤 男，1988年生，博士生研究生，研究方向為電氣設備絕緣在線監測與故障診斷、液體電介質局部放電。

E-mail: yongzezhangzyz@163.com

潘 成 男，1986年生，博士，副研究員，研究方向為局部放電機理、表面電荷積聚特性。

E-mail: pancheng2036@gmail.com（通信作者）

（編輯 崔文靜）