TC4表面激光熔覆Fe60-TiO2涂層性能研究

龔美美，謝林圯，吳 騰，師文慶*，黃 江，謝玉萍，何寬芳

(1.廣東海洋大學(xué) 電子與信息工程學(xué)院, 湛江 524088；2.佛山科學(xué)技術(shù)學(xué)院 機(jī)電工程與自動化學(xué)院, 佛山 528225)

引 言

激光熔覆技術(shù)作為近年來表面改性的研究熱點(diǎn)，具有基體變形小、效率高、易于基體形成冶金結(jié)合等優(yōu)點(diǎn)[1-2]。TC4合金具有耐熱性強(qiáng)、耐腐蝕性好、比強(qiáng)度高等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于航空航天、國防、汽車以及海洋等工業(yè)領(lǐng)域 (發(fā)動機(jī)零件、凸輪軸、緊固件、閥門等)，但是其減磨性能和硬度較差[3-5]。因此,利用激光技術(shù)改善 TC4 合金減磨性，提高表面硬度對拓寬其應(yīng)用范圍有重要意義，這也成為了該材料研究領(lǐng)域的熱點(diǎn)之一[6-7]。Fe60粉末具有硬度高、耐氧化、成本低以及良好的減磨性等諸多優(yōu)點(diǎn)[8-10],又由于激光熔覆過程是一個冶金結(jié)合的過程，熔覆層表面難免存在氣孔、裂紋等缺陷。因此加入TiO2陶瓷粉末可以有效減少裂紋、氣孔等缺陷[11-12]。

YI等人[13]在TC4表面熔覆WC，Ni，Si的涂層，涂層物相主要由α-Ti，Ti5Si3，WC和TiNi組成，涂層硬度可達(dá)950HV，平均摩擦因數(shù)為0.2。ZHANG等人[14]在TC4表面熔覆Ni60A粉末，耐磨性和力學(xué)性能均有提高，硬度提高了近1倍。LIU等人[15]TC4鈦合金表面熔覆TiC、TiB2與Ni的混合粉，熔覆層顯微硬度最高可達(dá)863HV，為基體的2.5倍，熔覆層減磨性能較TC4鈦合金明顯提高。XIA等人[16]在TC4基體制備添加不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的TiC的Ni60復(fù)合熔覆層，硬度和減磨性均有提高。

近年來，隨著我國農(nóng)業(yè)現(xiàn)代化的發(fā)展，深松鏟的使用正在逐步增多。傳統(tǒng)的深松鏟材料多是蠕墨鑄鐵，但因其耐腐蝕性能差，不適用于沿海地區(qū)。而TC4具有耐腐蝕性好、比強(qiáng)度度高、綜合性能優(yōu)良，在生產(chǎn)深松鏟方面有很大的應(yīng)用前景[17-19]；但鈦合金也存在耐磨性差、硬度低、抗阻尼性差等缺點(diǎn)，對深松鏟的使用壽命有很大限制[20]。故作者在TC4表面制備不同比例的 Fe60-TiO2復(fù)合涂層，探究不同TiO2粉末含量和不同激光功率對涂層形貌和性能變化的影響。在經(jīng)濟(jì)和性能方面均有提升，對農(nóng)業(yè)中的農(nóng)具發(fā)展具有一定的參考價值。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

使用TC4板材，尺寸為90mm×50mm×2mm，熔覆Fe60粉末和陶瓷粉末TiO2規(guī)格分別為150目～270目、200nm～500nm。TC4板材、 Fe60 和TiO2粉末質(zhì)量成分含量如表1、表2和表3所示。

Table 1 Composition of titanium alloy(mass fraction)

Table 2 Chemical composition of Fe60 powder(mass fraction)

Table 3 Chemical composition of TiO2 powder(mass fraction)

1.2 實(shí)驗(yàn)條件與方案

實(shí)驗(yàn)設(shè)備(如圖1所示)采用XL-F2000W光纖激光熔覆系統(tǒng)，送粉方式為預(yù)置法，鋪粉厚度約1mm。熔覆前選用800目、1200目兩種不同粒度的砂紙依次打磨基體表面，然后用無水乙醇清洗并烘干，去除表面的雜質(zhì)。

Fig.1 XL-F2000W fiber laser

為了研究不同工藝參數(shù)對多道試樣減磨性和硬度的影響，針對不同功率、TiO2粉末含量等工藝參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)；通過前期做了TC4合金單道熔覆試驗(yàn)的相關(guān)探究，發(fā)現(xiàn)激光功率400W、掃描速率10mm/s、粉末含量5%、離焦量+5mm時，熔覆層表面較好且基體和熔覆層成形良好。因此在進(jìn)行多道熔覆時，激光功率采用300W～500W，掃描速率10mm/s，離焦量+5mm，多道搭接率45%。采用多組實(shí)驗(yàn)進(jìn)一步探究最優(yōu)工藝參數(shù)，實(shí)驗(yàn)方案如表4所示。圖2所示為激光加工示意圖。

Table 4 Multiple groups of experimental tables

Fig.2 Diagram of laser processing

2 結(jié)果與分析

2.1 熔覆層形貌分析

分析涂層截面，熔覆層在金相顯微鏡下放大25倍的外觀形貌如圖3所示，熔覆層宏觀形貌如圖4所示。

從圖3a、圖3b、圖3c和圖4a、圖4b、圖4c可以看出,熔覆層和基體之間有明顯的裂紋，成形效果差。這是因?yàn)楣β瘦^小，單位面積內(nèi)基材吸收的熱量不足以使粉末完全熔覆所致；圖3d、圖3e、圖3f對比圖3a、圖3b、圖3c熔覆效果較好，隨著功率的增加，熔池內(nèi)的熱量增加，熔池內(nèi)有更多的粉末融合，使得熔覆層與基體結(jié)合良好，隨著TiO2粉末的增加熔覆層的裂紋明顯減少；圖3g、圖3h、圖3i熔覆層效果最好。這是因?yàn)殡S著激光功率不斷增大，熔池內(nèi)的粉末完全融合，表面的裂紋明顯減少熔覆層與基體結(jié)合良好。

Fig.3 Microscopic appearance (25×, Fig.3a～Fig.3i are in order 1#～9# in Table 3)

Fig.4 Macro topography

對于同功率不同TiO2粉末含量的情況下，以圖3d、圖3e、圖3f為例，發(fā)現(xiàn)圖3d的熔覆效果最差，圖3f的熔覆效果最好；這是因?yàn)镕e60與基體TC4的熱膨脹系數(shù)差異較大引起裂紋。所以在激光熔覆時，在保證所要達(dá)到性能的同時，應(yīng)盡量選擇熱膨脹系數(shù)相同或相近的粉末和基材。

2.2 維氏硬度分析

使用數(shù)顯顯微硬度機(jī)(MHVD-1000AT)，選取試樣中的3#、6#、9#進(jìn)行硬度檢測，利用硬度測試儀沿多涂層截面進(jìn)行測試，每個試樣分別測試7個點(diǎn)，加載力1.96N、保荷時間10s,結(jié)果如圖5所示。3#試樣的平均維氏硬度是645.21HV，6#試樣的平均維氏硬度為446.63HV，9#試樣的平均維氏硬度為834.07HV。由此可見功率對熔覆層的硬度有很大影響。3#、6#和9#試樣的平均維氏硬度依次升高，這說明在一定范圍內(nèi)適量增加功率可以提高熔覆層的硬度；這是因?yàn)殡S著功率的增加，粉末與基體形成良好的冶金結(jié)合，熔覆層硬度提高。TC4合金的維氏硬度356.43HV，9#試樣熔覆層的表面硬度比基體提高接近2.5倍，很大程度上提高了材料的硬度。

Fig.5 Vickers hardness profile

2.3 減磨性分析

從圖6中基材與含有不同TiO2粉末涂層的摩擦系數(shù)可以看出，TC4基板的摩擦系數(shù)穩(wěn)定在0.65±0.03；當(dāng)未添加TiO2粉末(4#)時，此時涂層的摩擦系數(shù)在0.5左右浮動；隨著涂層中TiO2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)進(jìn)一步增加，摩擦系數(shù)系數(shù)明顯降低，當(dāng)添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.05的TiO2粉末(2#)和0.10的TiO2粉末(3#)時，熔覆涂層的摩擦系數(shù)顯著下降,分別為0.47±0.05和0.3±0.03，這是因?yàn)榧す馊鄹策^程中，熔覆層中的與Fe基粉末充分融合，在摩擦過程中能夠TiO2粉末有效的阻止磨粒的顯微切削，降低了復(fù)合涂層的摩擦系數(shù)，提高熔覆層的減摩擦性。

Fig.6 Variation law of friction coefficient of laser cladding sample surface with time

3 熔覆層的微觀組織分析

圖7中給出了不同功率和不同含量的TiO2粉末熔覆后涂層的 X射線衍射(X-ray diffraction,XRD )圖譜。從涂層1#、7#中Ti化合物的衍射峰對比可以看出，隨著功率的增加，未添加TiO2的7#涂層生成了更多的Ti化合物，這是由于過小的激光功率導(dǎo)致1#涂層生成的Ti化合物較少，而7#涂層生成了更多的Ti化合物；從涂層7#、8#中Ti化合物的衍射峰可以看出，在同功率的情況下，TiO2粉末含量增加致使8#涂層生成了更多的Ti化合物；涂層3#、6#和9#在加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.10的TiO2后，只有6#生成了Ti化合物。對比分析可知，不同功率和不同摩爾比粉末對熔覆后涂層Ti化合物的含量都有影響。在TiO2粉末含量一定的時，隨著激光功率的的增加，有助于熔覆層Ti化合物的形成，但過大的激光功率會抑制Ti化合物的形成；在同功率情況下，例如功率400W時，添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.05的TiO2所產(chǎn)生的Ti化合物較添加0和0.10更多。

Fig.7 XRD patterns of each coating after laser cladding

4 結(jié) 論

通過多組實(shí)驗(yàn)，在TC4 板表面熔覆多道 Fe60-TiO2復(fù)合涂層，對不同功率和不同TiO2粉末的熔覆層進(jìn)行了宏觀形貌、表面維氏硬度和減磨性的分析。

(1)在進(jìn)行激光熔覆實(shí)驗(yàn)時，激光功率過低，熔覆層和基體之間有明顯的裂紋，成形效果差；在一定范圍內(nèi)，隨著功率增加熔池內(nèi)的熱量增加，熔池內(nèi)有更多的粉末融合，使得熔覆層與基體結(jié)合良好。在同功率下隨著TiO2粉末的增加熔覆層的裂紋明顯減少。

(2)一定范圍內(nèi)適當(dāng)增加激光功率可以提高熔覆層的硬度，在激光功率為500W時熔覆層的硬度增大到基體的2.5倍左右。

(3)在一定范圍內(nèi)，隨著TiO2粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，涂層的摩擦系數(shù)降低，減磨性提高。

(4)不同激光功率和不同TiO2粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)對熔覆后涂層Ti化合物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)都有影響。在TiO2粉末質(zhì)量分?jǐn)?shù)一定的情況下，激光功率的增加有助于熔覆層Ti化合物的形成，但過大的激光功率會抑制Ti化合物的形成；在激光功率相同的情況下，添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.05的TiO2所產(chǎn)生的Ti化合物較添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0和0.10更多。