基于多孔介質(zhì)模型的非織造布阻力特性研究

胡汝生，劉 寅，杜晨陽，王仕元，李志強(qiáng)，王 順

(中原工學(xué)院 能源與環(huán)境學(xué)院， 河南 鄭州 451191)

非織造布是用短纖維或者長絲通過纖網(wǎng)成型和固結(jié)技術(shù)制作的織物，具有生產(chǎn)工藝流程短、速度快、成本低、產(chǎn)量高等優(yōu)良特點[1]，具有廣闊的應(yīng)用前景[2]。非織造布可應(yīng)用于過濾工業(yè)領(lǐng)域中的汽油、機(jī)油以及空氣的過濾，生活中還能用來過濾水，還可在制藥業(yè)、礦物加工業(yè)中用于液體濾芯和袋式過濾器以及真空袋的制作等[3]?，F(xiàn)有空氣過濾材料多表現(xiàn)出疏水性[4-5]，其水蒸氣透過率較低，導(dǎo)致高濕度條件下材料的空氣阻力急劇增大，且耐清洗性能較差[6]?？芍硐氲目諝膺^濾材料應(yīng)滿足過濾阻力低、透氣性好的性質(zhì)[7-8]，非織造布在氣體過濾領(lǐng)域中的應(yīng)用最為廣泛[9]。想要獲得非織造布的阻力特性，通常需要按照紡織品織物透氣性測定原理測得。多數(shù)情況下模擬工作的速度比實驗工作快，可節(jié)省相當(dāng)多的成本和時間[10-11]。隨著計算機(jī)技術(shù)與數(shù)值計算方法的飛速發(fā)展，數(shù)值模擬已經(jīng)成為與理論分析、實驗研究并列的3種研究方法之一。CFD是數(shù)值模擬求解流體動力學(xué)控制方程的重要分支，通過計算機(jī)和數(shù)值計算的有效指導(dǎo)進(jìn)行預(yù)測研究，模擬結(jié)果與實驗結(jié)果吻合較好[12-14]。針刺非織造布是一種多孔結(jié)構(gòu)材料。多孔介質(zhì)模型可用于多孔物質(zhì)，將其簡化為增加阻力源項的流體區(qū)域,來避免建立復(fù)雜結(jié)構(gòu)模型[15-16]。本文基于多孔介質(zhì)模型從而省去建立針刺非織造布的真實結(jié)構(gòu)模型，研究了針刺非織造布經(jīng)過浸膠工藝處理、噴濕處理等處理方式，無塵空氣流速，溫濕度，厚度對其阻力性能的影響，為非織造行業(yè)對針刺非織造布的初阻力性能評估提供參考。

1 實驗設(shè)備與材料

實驗設(shè)備：DKS-2型多功能空氣動力學(xué)實驗裝置如圖1所示(東北制藥集團(tuán)沈陽市醫(yī)療器械三廠)；YYT-200B斜管壓力計(上海紅宇電子設(shè)備廠，精度等級1)；TSI5825型微差壓計(上海榕申國際貿(mào)易有限公司)；YM3空盒氣壓表(上海隆拓儀器設(shè)備有限公司)；testo608-H1溫濕度表(無錫美測測量技術(shù)有限公司)；針刺非織造布(軟質(zhì)不浸膠面密度125 g/m2；硬質(zhì)浸膠面密度180 g/m2；厚度1 mm，原料100%滌綸纖維，湖北綠宇環(huán)保有限公司)如圖2所示。

1—風(fēng)量調(diào)節(jié)閥；2—出風(fēng)管；3—消聲器；4—機(jī)箱；5—角輪；6—支架；7—標(biāo)準(zhǔn)皮托管；8—整流格；9—法蘭；10—入風(fēng)管；11—取壓環(huán)；12—入口。圖1 DKS-2型空氣動力學(xué)實驗裝置結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structure diagram of DKS-2 aerodynamics experimental device

圖2 針刺非織造布圖Fig.2 Needle-punched nonwoven fabric drawing.(a)Soft material without gum dipping;(b)Hard material with gum dipping

DKS-2型空氣動力學(xué)實驗裝置內(nèi)，氣體由入口流入，通過入風(fēng)管，由出風(fēng)管流出，通過風(fēng)量調(diào)節(jié)閥對流速進(jìn)行控制。針刺非織造布平行于入風(fēng)管管道截面，安裝在法蘭處，空氣垂直透過針刺非織造布。標(biāo)準(zhǔn)皮托管管嘴處于管道軸心，YYT-200B斜管壓力計通過橡膠軟管與標(biāo)準(zhǔn)皮托管連接測量壓差，微差壓計通過橡膠軟管與取壓環(huán)連接測量流速。

2 數(shù)學(xué)模型

2.1 理論方程和多孔介質(zhì)模型

2.1.1 理論方程

在整個數(shù)值仿真模擬中作為連續(xù)相處理空氣流體，運輸過程主要是通過建立的三維模型域x、y、z向的穩(wěn)態(tài)方程和動量方程確定[17]。模擬過程中不計空氣能量的變化，不考慮能量守恒方程[18]。氣體質(zhì)量運輸方程和動量守恒方程見式(1)～(4)。

(1)

(2)

(3)

(4)

式中：ρ為空氣流體的密度，kg/m3；p為空氣流體的壓強(qiáng)，Pa；v為空氣流體的速度，m/s；τ為應(yīng)力張量，Pa；f為單位質(zhì)量力，m/s2。

選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型來模擬空氣流體的在流體域中的流動狀態(tài)，通過k方程、ε方程解得[19]如式(5)(6)所示。

ρε-YM+Sk

(5)

(6)

式中：C1ε=1.44、C2ε=1.92、C3ε=0.09為模型經(jīng)驗常量；σk=1.0、σε=1.3為k與ε方程的無量綱參數(shù)；μ為空氣流體的動力黏度，kg/(m·s)；Gk、Gb為層流速度梯度與浮力引起的湍流動能，m2/s2；YM為在湍流中過度的擴(kuò)散產(chǎn)生的波動；μt=ρCμk2/ε，為渦黏性系數(shù)；t為時間，s；xi、xj為i向與j向的坐標(biāo)；Sk、Sε為用戶自定義數(shù)，Sk=0，Sε=0。

2.1.2 多孔介質(zhì)模型

多孔介質(zhì)模型能夠比較精準(zhǔn)地模擬壓損[20-21]，是從多孔介質(zhì)宏觀流動中遵守的控制方程出發(fā),采用數(shù)值方法來模擬研究多孔介質(zhì)內(nèi)的流動并得到所需結(jié)果[22]。根據(jù)針刺非織造布內(nèi)部真實結(jié)構(gòu)建立模型較為困難，在仿真過程中通過將針刺非織造布所在域定義為多孔介質(zhì)，其余的域設(shè)置為流體域，實現(xiàn)針刺非織造布的壓損模擬。多孔介質(zhì)模型是通過在動量方程中增加一個源項來模擬多孔性的材料對流體的流阻[23]，其源項由黏性阻力項和慣性損失項組成[24-26]:

(7)

式中：Si為i向源項，kg/(m2·s2)；Dij、Cij為黏性阻力和慣性損失系數(shù)矩陣；|v|為流體空氣的表觀流速值，m/s；vi、vj為i向j向空氣流體的速度，m/s。在式(5)Dij和Cij系數(shù)矩陣對角代入1/α和C2，其余為零，則動量源項方程可簡化為[27-28]：

(8)

式中：α為滲透系數(shù)，m-2；C2為慣性阻力系數(shù)，可看作沿流動方向上每一單位長度的損失系數(shù)，m-1；1/α為黏性阻力系數(shù)。

2.1.3 多孔介質(zhì)模型參數(shù)求解方法

用壓力降與速度關(guān)系的實驗數(shù)據(jù)來計算阻力系數(shù)，數(shù)據(jù)擬合為[29-30]：

p=a1v2+b1v

(9)

動量源項為多孔介質(zhì)中單位長度的壓降，即：

(10)

式中：Δn為厚度，m。比較式(8) (9) (10)可知：a1=ρΔnC2/2

通過函數(shù)擬合得到參數(shù)a1之后求慣性阻力系數(shù)C2，式(9)中：b1=μΔn/α

2.2 網(wǎng)格劃分及參數(shù)設(shè)置

模型采用Multizone(多區(qū))網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格單元尺寸、最大尺寸設(shè)置為0.005 m，模型劃分為813 204個單元，842 894個節(jié)點數(shù)。網(wǎng)格的最大偏斜度為0.421 56，網(wǎng)格質(zhì)量較好。網(wǎng)格劃分如圖3所示。

圖3 網(wǎng)格劃分示意圖Fig.3 Grid division diagram.(a)Fluid domain grid; (b)Porous media domain grid

本文中空氣流速處于低速氣體(Ma≤0.3)范疇，可忽略空氣的可壓縮性。流體進(jìn)口采用速度入口邊界條件，出口采用壓力出口邊界條件，湍流強(qiáng)度設(shè)為5%，水力直徑設(shè)為實驗裝置圓形風(fēng)道內(nèi)直徑0.192 m，其余設(shè)置則選擇默認(rèn)值。采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，壁面采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。流場求解方面，壓力-速度耦合采用Coupled算法，動量、湍動能和湍流耗散率選用二階迎風(fēng)離散格式，考慮殘差曲線的收斂情況并選擇適當(dāng)?shù)牡介L。

2.3 網(wǎng)格獨立無關(guān)性驗證

為確保CFD仿真模擬研究數(shù)據(jù)結(jié)果的準(zhǔn)確性，以及避免網(wǎng)格數(shù)量帶來的數(shù)值計算誤差，采取對建立的仿真模型進(jìn)行一項網(wǎng)格獨立無關(guān)性的研究分析。本文考慮仿真模型在計算時其網(wǎng)格劃分的網(wǎng)格數(shù)量較小帶來數(shù)值計算準(zhǔn)確性問題及網(wǎng)格數(shù)量過大帶來的計算時間過長的問題，考慮模型劃分的網(wǎng)格數(shù)量在一定范圍內(nèi)變化，選用設(shè)計空氣流體流速為2、3、4、5、6 m/s時的針刺非織造布阻力進(jìn)行驗證對比分析，如圖4所示?？芍谶x取的設(shè)計流速下，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量劃分為50.0萬時，阻力變化波動較??；當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量劃分至81.3萬個時，阻力變化波動趨于穩(wěn)定，且與較少的網(wǎng)格數(shù)量相比阻力值相近；當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量劃分增加至106.8萬個時，阻力變化波動不大且通過增加網(wǎng)格數(shù)量帶來的效果很小，繼續(xù)增大網(wǎng)格數(shù)量帶來的效果較小。由于網(wǎng)格數(shù)量的繼續(xù)增加會增加計算資源的消耗且大幅增大計算時間，此時可以認(rèn)為網(wǎng)格數(shù)量的繼續(xù)增加對于計算結(jié)果的影響可以忽略[31]。通過對網(wǎng)格獨立無關(guān)性的研究來確定網(wǎng)格數(shù)量和分布的適宜性，有利于得到較為準(zhǔn)確的結(jié)果并節(jié)省計算時間。通過無關(guān)性分析最終確定網(wǎng)格數(shù)量劃分為81.3萬個。

圖4 網(wǎng)格無關(guān)性驗證Fig.4 Grid independence verification

3 計算結(jié)果與分析

3.1 流速-阻力擬合曲線

通過在設(shè)計流速下對針刺非織造布的阻力進(jìn)行仿真計算。以未浸膠針刺非織造布為例，以模擬值與實驗值繪出其常態(tài)和噴濕態(tài)下的流速-阻力擬合曲線，如圖5所示?？梢钥闯?，仿真值與實驗值相比，貼合度較高且趨勢基本相同，證明本次仿真模擬中的阻力值具有很高的可信度，且流動性能幾乎可以全面呈現(xiàn)[32]。

圖5 流速-阻力擬合曲線圖Fig.5 Flow velocity-resistance fitting curve

3.2 流場特性分析

設(shè)計以標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，溫度為20 ℃、相對濕度30%、流速2 m/s的無塵空氣為內(nèi)部流體進(jìn)行仿真計算，得到未浸膠、浸膠針刺非織造布在常態(tài)及噴濕態(tài)下的流場分布，如圖6所示。

圖6 流場截面速度和壓力分布圖Fig.6 Velocity and pressure distribution of flow field(a)Normal unimpregnated;(b)Unpreg inspray wet state;(c)Normal immersion;(d)Spray wet dipping

由圖6可知，空氣以一定速度流經(jīng)針刺非織造布時，受到阻力作用，流速減小，前后形成壓降；可以看出針刺非織造布噴濕、浸膠后對流體阻力作用明顯增大，符合實驗結(jié)果。經(jīng)噴濕處理后，未浸膠針刺非織造布的獨特纖維結(jié)構(gòu)中存在大量水分，導(dǎo)致密度增大，透氣性降低，對流體的阻力作用增大。對于浸膠處理后的針刺非織造布，浸膠后黏結(jié)劑在互相交錯的纖維間形成黏連或成膜，透氣性降低，阻力增大，噴濕后更大。由圖6(a)(b)可看出，未浸膠的針刺非織造布，在常態(tài)、噴濕態(tài)下的速度場分布相似，噴濕處理對速度場分布無明顯改變，但會增大對流體的阻礙作用，導(dǎo)致壓降增大；由圖6(a)(c)可看出，針刺非織造布經(jīng)浸膠處理后，速度分布與未浸膠針刺非織造布相差較大，可知經(jīng)過浸膠工藝處理后，纖維致密度的提高對流體通過有較大影響，由圖6(d)可看出噴濕后影響會更大。對針刺非織造布正反2面壓力進(jìn)行研究，繪制表面壓力分布云圖，如圖7所示。

圖7 針刺非織造布表面壓力分布云圖Fig.7 Surface pressure distribution nephogram of needle-punched nonwovens. (a) Normal unimpregnated fluid surface; (b) Normal non-dipped fluid surface; (c) Spray wet unimpregnated fluid facing; (d) Unimpregnated fluid surface in spray state; (e) Normal dipping facing fluid surface; (f) Normal leaching fluid surface; (g) Spray wet dipping facing; (h) Extruded fluid surface by spray-wetting

針刺非織造布的獨特纖維網(wǎng)層結(jié)構(gòu)，內(nèi)部纖維隨機(jī)排布，空氣流體流經(jīng)針刺非織造布時，互相交錯的纖維會使空氣繞行，產(chǎn)生阻力。由于邊界層存在，緊靠圓管壁面附近，流速較勢流流速急劇減小，流體流進(jìn)針刺非織造布邊緣區(qū)域時的速度與中心流體區(qū)域相比會較小，且會受到針刺非織造布的阻力，形成邊緣區(qū)域壓力較中心域會更大的現(xiàn)象，且噴濕后造成的壓力較常態(tài)會更大，圖7(a)(c)(e)(g)很好的展示了這一現(xiàn)象。如圖7(b)(d)(f)(h)所示，當(dāng)流體流出針刺非織造布多孔介質(zhì)區(qū)域時，在近壁面處流體不會受到針刺非織造布阻力的作用，壁面處流速會相對增大，邊緣區(qū)域壓力會變小。

為更好的展現(xiàn)針刺非織造布表面壓力分布特性，以未浸膠針刺非織造布常態(tài)和噴濕態(tài)為例，繪出多孔介質(zhì)表面中軸線壓力隨距離的變化曲線，如圖8所示?？梢钥闯龆嗫捉橘|(zhì)表面中軸線壓力曲線進(jìn)一步證實了上述的針刺非織造布表面壓力分布特性。通過對整個流場阻力進(jìn)行研究，繪制流場軸心壓力分布曲線，如圖9所示。從曲線圖可明顯看出流體流經(jīng)針刺非織造布時，阻力會出現(xiàn)明顯升高的特性。

圖8 多孔介質(zhì)表面中軸線壓力隨距離的變化曲線 Fig.8 Variation curve of axial pressure with distance on porous media surface

圖9 實驗裝置中心壓力隨距離的變化曲線Fig.9 Variation curve of center pressure of experimental device with distance

3.3 空氣溫濕度對阻力的影響

通常的空氣是含有一定數(shù)量水蒸氣的濕空氣，進(jìn)行以濕空氣為工質(zhì)的流動計算時，需要確定其熱物理性質(zhì)的數(shù)值，實驗時濕空氣動力黏度由擬合方程[33](11)計算：

μ=(8.180 4+4.011×10-2t-1.785 8×

10-5t2)×10-6

(11)

濕空氣密度[34]為：

(12)

式中：ρs為濕空氣密度，kg/m3；pq,b為飽和空氣水蒸氣分壓力，Pa;pa為大氣壓力，Pa;T為濕空氣的熱力學(xué)溫度，K；φ為空氣相對濕度，%。

設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，研究浸膠、未浸膠針刺非織造布在常態(tài)及噴濕態(tài)下，阻力隨無塵空氣溫度、相對濕度的變化。以流速2、3、4 m/s為例繪制出阻力隨空氣溫度、相對濕度的變化，如圖10所示。

由圖10可知，無塵空氣流經(jīng)常態(tài)、噴濕態(tài)針刺非織造布時，流速越大，阻力越大；浸膠處理、噴濕處理會明顯增大阻力；在研究的溫濕度范圍內(nèi)，流速越大，上下限阻力差值波動幅度越大。浸膠、未浸膠針刺非織造布在常態(tài)及噴濕態(tài)時，當(dāng)溫度、流速一定條件下，濕度增大，阻力減小。由式(12)可知，在大氣壓強(qiáng)、溫度一定時，空氣中水蒸氣含量越大，即φpq,b值越大，濕空氣的密度越小，原因在于空氣的分子量大于水的分子量，由式(11)可知當(dāng)溫度恒定時，濕空氣動力黏度不變，因此在溫度、流速一定條件下，阻力隨相對濕度增大而減小的原因在于空氣濕度的增大導(dǎo)致的空氣密度的減小。通過針刺非織造布阻力隨溫度濕度變化圖可知，在50～100 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，在流速、溫度一定條件下，相對濕度增大，阻力顯著減??；在0～50 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，在流速、溫度一定條件下，相對濕度增大，阻力無明顯減小?？芍?～50 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，流速、溫度一定時，相對濕度對非織造布阻力影響較小。如圖11所示，在0～50 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，相對濕度的變化對空氣密度影響較小，原因在于飽和空氣的水蒸氣分壓力pq,b較小，相對濕度對空氣密度的影響較小，因此對針刺非織造布的阻力變化影響不大。對于未浸膠常態(tài)、噴濕態(tài)針刺非織造布及常態(tài)浸膠針刺非織造布，可以看出在流速、相對濕度一定條件下，溫度增大，阻力增大；噴濕態(tài)浸膠針刺非織造布在流速、相對濕度一定條件下，溫度增大，阻力減小。當(dāng)空氣流速和相對濕度一定時，隨著空氣溫度的升高，空氣密度雖然會減小，但空氣的動力黏度會隨著溫度的升高而變大，此時空氣動力黏度隨溫度升高而增大是未浸膠常態(tài)、噴濕態(tài)針刺非織造布及常態(tài)浸膠針刺非織造布阻力增大的主導(dǎo)因素；對于噴濕態(tài)浸膠針刺非織造布在流速、相對濕度一定條件下，阻力隨溫度的增大而減小，推測浸膠針刺非織造布在噴濕態(tài)下，纖維間的膜狀物與水分相互作用形成的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，使其阻力受流體密度的影響較大。

圖10 針刺非織造布阻力隨溫度濕度變化圖(v=2,3,4 m/s)Fig.10 Diagram of resistance of needle-spun nonwovens with temperature and humidity(v=2,3,4 m/s). (a) Normal unimpregnated needle-punched nonwovens; (b) Needle-punched nonwovens in wet state; (c) Normal dipping needle-punched nonwovens; (d) Needle-punched nonwovens with wet-jet dip adhesive

圖11 空氣密度隨濕度變化曲線Fig.11 Curve of air density with humidity

總體來看，在50～100 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，當(dāng)空氣的流速、溫度一定時，相對濕度對阻力有顯著影響。在0～50 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，相對濕度對阻力無明顯影響。對于未浸膠常態(tài)、噴濕態(tài)針刺非織造布及常態(tài)浸膠針刺非織造布，在流速一定時，溫度越低，相對濕度越大，阻力越??；而對于噴濕態(tài)浸膠針刺非織造布，在流速一定時，溫度越大，相對濕度越大，阻力越小。

3.4 流速和厚度對阻力的影響

以標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下，溫度為20 ℃、相對濕度30%的無塵空氣為內(nèi)部流體，研究不同流速和厚度下未浸膠、浸膠針刺非織造布在常態(tài)及噴濕態(tài)時的阻力，如圖12所示。

圖12 阻力隨流速和厚度變化曲線Fig.12 Curve of resistance with flow velocity and thickness.(a)Unimpregnated needle-punched nonwovens;(b)Dipping needle-punched nonwovens

由圖12可知，噴濕對浸膠針刺非織造布的阻力性能影響更大。原因可能是，浸膠后的針刺非織造布纖維間與膜狀物間充斥著大量水分，在水分與膜狀物的雙重作用下對整體透氣性影響更大，阻力變化更大。針刺非織造布的厚度影響阻力，但厚度越大不代表阻力越大，二者雖然有密切關(guān)系，但阻力大小還取決于流體流速等。在流速一定條件下，阻力與厚度呈正相關(guān)；在厚度一定條件下，阻力與流速呈正相關(guān)。對變化曲線的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，浸膠、未浸膠針刺非織造布在常態(tài)及噴濕態(tài)下，當(dāng)流速一定時，厚度規(guī)律性增大，阻力之間的差值近似為定值。故在流速一定條件下，通過測定同一類型，厚度不同的針刺非織造布阻力即可得到這個定值，記為u。通過這個定值u，估算相同流速下厚度不同的針刺非織造布阻力，偏差不超過2%。在流速、厚度同時規(guī)律性增大時，u與流速呈二次函數(shù)關(guān)系，與流速呈正相關(guān)，可擬合為u=a2v2+b2v，a2、b2為擬合系數(shù)。以圖12為例：ua常態(tài)=0.188 3v2+0.897 2v，ua噴濕態(tài)=0.200 4v2+2.641 8v，ub常態(tài)=0.894 0v2+2.423 9v，ub噴濕態(tài)=4.610 0v2+4.158 9v。常態(tài)和噴濕態(tài)下的浸膠、未浸膠針刺非織造布，在厚度一定時，規(guī)律性的增大流速，阻力之間的差值近似等差數(shù)列?？赏ㄟ^測試3組不同流速下針刺非織造布阻力，即可推出其它流速下的阻力，推測出的阻力與真實值之間偏差不超過30%。

4 結(jié) 論

本文采用CFD流場數(shù)值模擬方法，基于多孔介質(zhì)模型研究了無塵空氣的流速、溫度、濕度對針刺非織造布初阻力性能的影響；在此基礎(chǔ)上對浸膠、噴濕、厚度與阻力之間的關(guān)系進(jìn)行分析。得出以下結(jié)論：

①基于CFD計算得到的阻力模擬值與實驗值相近，流速-阻力曲線的貼合度較好，趨勢相同，符合實際情況；證明了數(shù)值模擬研究數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，能有效地獲取壓力場、速度場，并進(jìn)行研究分析。

②浸膠、噴濕會增大針刺非織造布阻力，浸膠對針刺非織造布阻力的影響更大。在溫度、流速一定條件下，相對濕度增大，阻力減??；且在50～100 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，增大相對濕度，阻力會顯著減小，在0～50 ℃溫度區(qū)間內(nèi)，阻力不會明顯減小。常態(tài)、噴濕態(tài)未浸膠及常態(tài)浸膠針刺非織造布，在流速、相對濕度一定時，溫度增大，阻力增大；噴濕態(tài)浸膠針刺非織造布則在流速、相對濕度一定條件下，溫度增大，阻力減小。

③針刺非織造布的阻力與流速、厚度呈正相關(guān)。在流速一定時，厚度規(guī)律性增大，阻力之間的差值近似為定值。通過定值估算相同流速下厚度不同的針刺非織造布阻力，估算偏差不超過2%。常態(tài)和噴濕態(tài)下的浸膠、未浸膠針刺非織造布，在厚度一定時，規(guī)律性的增大流速，阻力之間的差值近似為等差數(shù)列?？赏ㄟ^測試3組規(guī)律性流速下的阻力來推測其它流速下阻力，推測偏差不超過30%。研究結(jié)果可為針刺非織造布初阻力性能評估和預(yù)測提供參考。