壓路機振動輪高溫漏油故障分析與改進

徐峰

(柳工無錫路面機械有限公司，江蘇 江陰214400)

0 引言

振動輪是振動壓路機的核心部件，振動壓路機工作時振動輪里的偏心軸和振動軸承一直受到周期性變化的交變振動載荷作用，加上偏心軸轉速較高，必須使用潤滑劑對振動軸承進行冷卻。但受到結構限制，散熱不良，會使軸承油封失效，振動輪漏油現象是壓路機振動輪的主要故障，直接影響用戶施工，抱怨較大。因此，振動輪振動軸承潤滑和密封是振動壓路機振動輪設計必須解決的核心問題。

目前市場上徐工、三一等主要壓路機廠家采用的是整體筒式分段軸振動輪[1]，而柳工單鋼輪振動壓路機是柔性、無沖擊和左右獨立振動室的激振機構，可避免起停振動沖擊，降低噪聲，確保振動系統的高可靠性。獨立激振室的內殼體腔內鑄造有T字形筋板，旋轉時將潤滑油引到振動軸承上方，然后從油道孔澆灌而下，對振動軸承形成沐浴效果。旋轉偏心軸機構不接觸潤滑油面，因獨立振動室是全封閉鑄件結構，存在悶煨保溫現象，不利于散熱，會使潤滑油溫升較快，容易過熱。

1 振動室漏油分析

壓路機振動輪的熱量主要來自于在振動壓實過程中由振動軸承在承受沖擊載荷的情況下而產生的熱量。如果振動軸承的結構參數、振動輪中的裝配結構、潤滑油的性能及清潔度等選用不當，振動軸承得不到良好的潤滑和散熱，就會導致振動軸承發熱的現象，嚴重影響整機的可靠性。

根據市場實際反饋分析，引起振動輪漏油的因素大概分為：制造裝配因素、振動輪結構因素、油封因素、工作運轉情況[2]。

1.1 制造裝配因素

1)加工或裝配過程中引起偏心軸兩端同軸度公差超差，偏心軸高速旋轉，會加速兩端油封磨損失效，從而導致振動輪漏油故障。

2)對待裝配的振動輪鑄件殼體進行檢查，發現振動室殼體存在拋丸子未清理、鑄件石英砂、露底、軸承裝配面車削翻邊未清理、噴漆露底、銹蝕、鉆孔毛刺等現象，影響潤滑油的清潔度，這些雜質進入振動軸承中，加速軸承滾道滾柱磨損，引起軸承過熱，影響軸承使用壽命。

3)偏心軸油封安裝部位的防護不到位，從進貨到拋丸期間，存在磕碰、焊接飛濺，沒有按要求裝防護套。油封位置公差走上差，現場檢查存在超差現象，使油封和軸在相互運動摩擦中，加速磨損、失效、老化。

4)潤滑油的加注量不合理，加油量過多或過少，振動輪都會出現高溫漏油故障。

1.2 振動輪結構因素

1)柳工特有的振動輪柔性激振器相對于甩塊式激振器體積較大，而振動室腔體空間未增加，散熱能力差，偏心機構易攪油發熱。振動軸承潤滑冷卻不充分，會影響密封件的壽命。

2)振動軸承的徑向游隙選擇，直接影響振動軸承的載荷分布、噪聲和振動以及溫升和使用壽命。游隙過大會引起軸承內部載荷區域減小，接觸應力加大，軸承運轉精度下降，振動噪聲加大。游隙過小在實際運轉中會引起摩擦發熱增大，溫升提高，使有效游隙更小，更易燒壞軸承，引起密封件失效出現漏油現象。

1.3 油封因素

1)油封選擇要考慮使用條件。受壓路機振動頻率的影響，偏心軸高速旋轉，轉速可達到1920r/min，摩擦線速度能達到10m/s以上。在選擇油封時需滿足高轉速和高溫環境這兩個條件，以防止油封老化失去彈性。

2)在油封裝配過程中，唇口損傷、唇口翻轉或脫落，油封變形，都容易產生泄漏。

3)油封自身質量有問題，唇邊不好，有毛刺或缺陷，彈簧質量不好或失效，徑向壓力小，彈簧較松，不能隨時補償油封對軸的自緊力。

1.4 工作運轉情況

1)在振動作業中振動室腔體內各部件相互作用下，不可避免地出現鐵屑雜質。這些雜質進入潤滑油中，影響潤滑油的清潔度。偏心軸在高速旋轉過程中，振動軸承和油封都會加速磨損失效，產生泄漏。

2)壓路機工作環境灰塵較大，灰塵雜質等易在油封唇口積聚，防塵能力差，會加速軸和油封唇口磨損。

2 改進措施

根據以上對振動室漏油故障的原因分析表明，該改進項目涉及制造、裝配、設計等因素較多。以下重點介紹對振動輪部件結構的改進、優化設計。

2.1 振動軸承游隙調整

合理徑向游隙的選擇，是在原始游隙的基礎上，考慮載荷、過盈配合、熱變形等因素引發的游隙變化，使工作游隙趨近最佳狀態[3]。

以某機型壓路機振動軸承NJ2322為例計算游隙。已知軸承參數值：軸承內徑d，內圈滾道直徑F，滾子直徑Dw，軸承外徑D，外圈滾道直徑E。

對于振動軸承受力來講，軸承外圈受到的是循環負荷，為了防止外圈與法蘭盤內孔之間打滑，所以該軸承應選擇過渡配合(推薦M7)。軸承內圈所承受的是局部負荷，考慮到振動作用，應選擇較松的過渡配合(推薦k6)。

計算因配合引起的徑向游隙減少量ΔSp(單位：μm)

ΔSp=ΔD+Δd

(1)

式中：ΔD為外徑收縮量，ΔD≈0.8·U·E/D；

(2)

Δd為內徑漲大量，Δd≈0.9·U·d/F；

(3)

U為具有緊配合的理論過盈量。

代入計算，得

ΔSp=ΔD+Δd=16.2+21.7=37.9 (μm)

(4)

計算由溫度引起的徑向游隙減少量ΔSr，假定內外圈溫升差(Vir-Vor)=20℃。

ΔSr=a·dm·1 000·(Vir-Vor)

(5)

式中：a為鋼的線性熱膨脹系數，1.18×10-5；dm為軸承的平均直徑，(D+d)/2=175；Vir為熱平衡時內圈溫度；Vor為熱平衡時外圈溫度(外圈散熱比內圈快，所以存在溫度差)。

代入計算，得ΔSr=41.3 (μm)。

考慮到偏心軸在剛啟動還未達到熱平衡時，軸承內外圈的溫差比較大，并且考慮兩個軸承安裝孔的同軸度和孔的不圓度誤差帶來的影響以及滾子承載能力、散熱性能等，根據滾子中心圓直徑177mm，按軸承廠家推薦，徑向工作游隙S為80μm～130μm(此時同時受載的滾子個數最多)。

綜合以上計算與分析，軸承的設計游隙為：

Grmin=S+ΔSp+ΔSr=80+37.9+41.3=159.2(μm)

(6)

Grmax=S+ΔSp+ΔSr=130+37.9+41.3=209.2(μm)

(7)

在此工況下的軸承徑向游隙選擇C4+(0.165～0.205)mm。

2.2 振動室腔體改進

1)因振動室鑄件殼體容積增大，潤滑油的加注量相應增加，需提高振動室的潤滑散熱能力，而且潤滑油的加注量不得觸碰到偏心塊，以免造成攪油，使得潤滑油的溫度升高。

2)加大振動軸承座上潤滑油槽尺寸，6個灌油孔直徑增大至φ20mm。加大軸承座上存油腔的容積，以增加流入軸承的潤滑油量，改善軸承的潤滑和散熱狀況[4]，有效解決潤滑不足和散熱不好的問題。

2.3 油封的合理選擇與改進

1)選擇優質油封廠家和良好的油封材料。采用TC型骨架油封密封，材料為氟橡膠，耐受溫度為-20℃～250℃，具有較好的耐熱性以及優良的耐油性和耐化學藥品性。

2)鑒于油封高溫、高速的旋轉環境，根據油封的設計要求進行改進[5]，油封的技術要求如表1所示。

表1 油封安裝要求

3)由于壓路機為連續土方作業，處于揚塵環境，原有結構油封唇口易暴露在灰塵中，且灰塵雜質易積聚在油封唇部，長時間會加速軸和油封的磨損。所以在原油封安裝外側位置增加防塵圈，將油封與灰塵隔離，以提高油封使用壽命。

3 改進驗證

按照以上振動輪部件結構設計改進措施，制作振動輪樣件，安裝在整機上，與常規機型進行溫升對比試驗和400h可靠性試驗，較快地驗證了改進效果。

以22 T壓路機為例，兩臺樣機在相同工作環境中，檢測左右振動室的溫度，如圖1所示。分別記錄原始溫度、環境溫度，連續試驗2h，每隔10min記錄一組實時溫度。對比試驗2h后再進行溫度測量。

圖1 改進后振動室試裝樣機對比試驗

整個溫升對比情況如圖2和圖3所示，改進后左振動室軸承座表面溫度59.4℃低于常規機型的測量溫度64.2℃，改進后右振動室軸承座表面溫度60.6℃低于常規機型測量溫度67.1℃。改進后振動室溫度明顯低于未改進的。

圖2 左振動室溫升對比

圖3 右振動室溫升對比

溫升對比試驗后，在廠內經過400h可靠性試驗，改進后振動輪再未出現漏油故障。目前已進入市場驗證，效果良好。

4 結語

針對市場反饋的柔性振動輪高溫漏油故障，分析了主要的漏油原因。從振動輪軸承、油封、結構等方面提出了改進措施，并制作樣機進行驗證。通過振動室溫升對比試驗和可靠性試驗，證明所采取的改進措施有利于提高振動輪可靠性和使用壽命。