鐵改性多級孔絲光沸石在縮合胺化反應中的應用

趙鋒偉，惠 豐，袁 俊，張 前，劉昭鐵，劉忠文，呂 劍

(1.陜西師范大學 化學化工學院，陜西 西安 710119；2.西安近代化學研究所 & 氟氮化工資源高效開發(fā)與利用國家重點實驗室，陜西 西安 710065)

引 言

乙二胺(EDA)是一種重要的軍民兩用化工中間體，被廣泛應用于推進劑、發(fā)射藥、高能乳化炸藥及儲氫材料等領域[1-4]。EDA-三乙烯二胺高氯酸鹽(SY)作為高燃速功能材料，可以使發(fā)射藥質量損失率提升43%，終止分解溫度提高515.3℃，最終放熱量提升1040.50J/g[1]。EDA還是改善推進劑力學性能的重要包覆材料，當EDA包覆量為0.2%時，BAMO-THF推進劑的抗拉強度(σm)提高約46%，延伸率(εm)提高約83%[2]。通過添加乙二胺二硝酸鹽(EDD)，可以使乳化炸藥裝藥密度提升至1.57g/cm3，威力提升(TNT當量)136%，爆熱量4910kJ/kg[3]。另外，硼烷合乙二胺具有點火延遲時間短、點火能量低的特點，在儲氫材料領域也有著重要的應用[4]。相較于傳統的還原胺化法[5]和二氯乙烷法[6]，乙醇胺(MEA)縮合胺化法無需臨氫，反應條件溫和，本質安全性高，過程清潔無污染，是未來技術發(fā)展方向[7-8]。反應熱力學限制，縮合胺化反應易生成一系列鏈狀或環(huán)狀副產物[9]；同時，不可避免地發(fā)生脫氫反應，生成吡嗪類化合物[10]，因此，縮合胺化反應仍然面臨較大的挑戰(zhàn)。Deeba[7]和Segawa[8]利用H-MOR微孔擇形催化作用，一定程度上提高了EDA選擇性。但是，微孔擴散限制和酸催化活性中心與堿性反應物料之間強化學吸附[11]，限制了催化性能的進一步改善。

ZHAO Feng-wei等[11]曾采用堿處理脫硅法制備多級孔H-MOR，并考察了在縮合胺化反應中的催化性能。結果表明，NaOH后處理在H-MOR中引入豐富的介孔結構，同時，提高B酸酸量及酸強度，在擴散性能和催化活性中心的雙重改善作用下，堿處理多級孔H-MOR表現出了相對更好的催化性能。然而，堿處理脫硅制備多級孔沸石分子篩有其自身缺陷：(1)NaOH脫硅形成介孔的同時，會在介孔內表面形成大量酸性Al—OH簇[12]，對擇形催化作用不利；(2)NaOH后處理引入介孔結構的過程中，伴隨著分子篩晶體結構的損壞和晶體缺陷的產生[11,13]，限制了催化性能的進一步提高，同時，影響分子篩水熱穩(wěn)定性及催化壽命[14]。

堿處理脫硅法制備多級孔分子篩，由于骨架硅原子的脫除，使得介孔內表面和分子篩外表面存在豐富的可功能化酸性—OH[12]，為金屬離子的化學改性提供了便利條件和化學基礎，有助于催化劑物相結構和表面酸性的調變?？s合胺化反應機理研究[11]表明質子化的表面物種從酸性—OH位脫附，同時，發(fā)生脫水和胺化反應，該步驟是整個縮合胺化反應速控步驟。Fe具有優(yōu)異的脫水催化活性[15]，因此，Fe改性分子篩將有助于上述反應速控步驟的進行。文獻調研發(fā)現Fe改性分子篩在NO降解反應中報道較多[16-19]，其關注焦點主要在納米α-Fe2O3對催化性能的影響[20]，有關Fe改性分子篩酸催化特性的研究并不深入。另外，Fe在多級孔分子篩外表面和介孔內的定向錨定是極具挑戰(zhàn)性的研究課題，具有重要的理論和現實意義。

本研究采用浸漬法、沉淀法、水熱后處理法制備了系列鐵改性多級孔絲光沸石，考察其在縮合胺化反應中的應用。結合XRD、N2-吸脫附曲線、SEM、TEM、NH3-TPD、Py-IR、UV-Vis等表征手段，探討了不同改性方法對物相結構、表面酸性、Fe物種及其分布的影響規(guī)律，闡述了上述因素對催化性能的作用機制，獲得了高效縮合胺化催化劑，以期為縮合胺化高選擇性合成EDA的工業(yè)化應用提供技術支撐。

1 實 驗

1.1 催化劑的制備

稱取8.6g的Fe(NO3)3·9H2O，將其溶于240mL去離子水中，加入60g自制的多級孔絲光沸石(H-M-MOR)，制備方法見文獻[11]，室溫浸漬24h，烘干，530℃焙燒處理4h，得到的浸漬法制備的鐵改性多級孔絲光沸石，標記為Fe/M-MOR(I)。

將與Fe/M-MOR (I)制備過程相同配比的混合物采用氨水調節(jié)pH值至8～9，繼續(xù)反應6h，過濾，洗滌，烘干，530℃焙燒處理4h，得到沉淀法制備的鐵改性多級孔絲光沸石，標記為Fe/M-MOR(D)。

將與Fe/M-MOR(I)制備過程相同配比的混合物在2h內逐漸升溫至170℃，水熱晶化處理24h，過濾、洗滌、烘干，530℃焙燒處理4h，得到水熱后處理法制備的鐵改性多級孔絲光沸石，標記為Fe/M-MOR(H)。

上述不同鐵改性多級孔絲光沸石的Fe負載量均為3.3%。

1.2 催化反應

催化反應在自行搭建的固定床管式反應器內進行，反應器尺寸為Ф40mm×6mm，長為765mm。催化劑為Ф5.5mm的圓柱狀壓制成型顆粒，裝填量30mL。氮氣保護下逐漸升溫至反應溫度，恒溫干燥1h。關閉氮氣，用雙柱塞微量泵依次通入NH3和MEA，經氣化后，進入反應器。反應產物經冷凝、氣液分離后，氣相尾氣水吸收后排空，有機物料采用GC-930氣相色譜進行分析。

1.3 催化劑表征

1.3.1 X-射線粉末衍射(XRD)測試

采用德國Bruker公司生產的D8 Advance型X-射線粉末衍射儀對樣品物相結構進行分析。測試條件為：Cu靶Kα射線(λ=0.1541nm)，管電壓為40kV，管電流為40mA。假定H-M-MOR結晶度為100%，相對結晶度(RC)按照特征衍射峰(2θ為9.7°、19.7°、22.4°、25.8°和26.4°)峰強度之和/H-M-MOR特征峰強度之和×100%計算獲得[11]。

1.3.2 氮氣等溫吸脫附測試

采用美國麥克公司生產的Micrometric ASAP 2020型氮氣等溫吸脫附分析儀對樣品比表面積及孔徑分布進行分析。樣品預處理條件為350℃真空脫氣處理10h。比表面積采用BET吸附模型計算，微孔比表面積和孔徑分布采用DFT法計算，介孔孔容和孔徑分布采用吸附曲線，通過BJH法計算獲得。

1.3.3 掃描電子顯微鏡(SEM)測試

采用Philips公司生產的XL30E型掃描電子顯微鏡對樣品形貌結構及鐵物種進行測試。測試條件為：束流為10pA-40nA，放大倍率為12～2000000X，加速電壓為0.05～30kV。

1.3.4 透射電子顯微鏡(TEM)測試

采用日立H-600型透射電子顯微鏡對樣品中的鐵物種及其分布進行測定，加速電壓200kV。將樣品充分研磨，在無水乙醇中超聲分散2min，取上層清液滴于銅格柵支撐網上，室溫干燥后送至分析腔內進行測定。

1.3.5 氨氣程序升溫脫附(NH3-TPD)測試

采用美國麥克公司生產的AutoChem II 2950型化學吸附儀對樣品表面酸性進行測試。樣品在350℃氦氣吹掃2h，隨后降溫至120℃。氣體切換為質量分數10%的NH3/He混合氣，在120℃下保持30min。再次切換為He，待基線平穩(wěn)后，以10℃/min的速率升溫至600℃，同時采集信號。

1.3.6 吡啶吸附原位紅外光譜分析(Py-IR)

采用德國Bruker公司生產的Tensor 27型吡啶吸附原位紅外光譜儀對樣品表面酸類型及酸量進行分析測試。真空條件下，500℃脫氣處理3h，降至室溫；然后，吸附吡啶飽和蒸氣30min， 10℃/min升溫至150℃脫附30min。將樣品降至室溫后采集紅外光譜圖，檢測范圍4000～400cm-1。

1.3.7 紫外-可見漫反射(UV-Vis)測試

采用U4100型紫外-可見漫反射測定儀對樣品表面鐵物種類型及其含量進行測試，標準BaSO4粉末為參比，配備小積分球附件，掃描范圍為800～200nm，掃描速度300nm/min，狹縫寬度2nm。

1.3.8 X-熒光(XRF)測試

采用Philips公司生產的Magix 601X型X-熒光分析儀測定SiO2/Al2O3摩爾比。

1.3.9 擴散系數(Dads)測試

采用貝士德科技(北京)儀器有限公司生產的3H-2000PW多站重量法化學擴散系數測定儀對樣品擴散系數進行測試，MEA作為吸附質。樣品預處理條件為350℃真空脫氣處理4h，降至室溫，控制MEA蒸氣分壓p/p0為10%進行測試。

2 結果與討論

2.1 鐵改性多級孔絲光沸石的物化性能

2.1.1 X-射線粉末衍射(XRD)分析

鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的XRD譜圖如圖1所示。

圖1 鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的XRD譜圖Fig.1 XRD patterns of the samples before and after modified with iron

由圖1可以看出，Fe/M-MOR(D)在33.2°、35.6°、40.9°處出現了微弱的α-Fe2O3特征衍射峰，說明Fe/M-MOR(D)中鐵物種分布并不均勻，存在大顆粒狀α-Fe2O3。Fe/M-MOR(I)、Fe/M-MOR(H)和H-M-MOR譜圖基本一致，并未出現α-Fe2O3特征衍射峰，說明鐵改性后H-M-MOR結構保持完好，鐵物種呈高度分散。H-M-MOR和Fe/M-MOR(D)、Fe/M-MOR(I)和Fe/M-MOR(H)的相對結晶度(RC)分別為100%、67%、78%和75%。Fe/M-MOR(H)的RC明顯高于H-M-MOR、Fe/M-MOR(I)和Fe/M-MOR(D)，其原因在于Fe/M-MOR(H)的晶體結構缺陷在水熱條件下得到部分修復。

2.1.2 掃描電鏡和透射電鏡分析

鐵改性處理前后多級孔絲光沸石SEM照片如圖2所示。由圖2可以看出，盡管不同樣品Fe負載量均為3.3%，但鐵物種分布差異較大。Fe/M-MOR(I)外表面鐵物種含量相對較少，且分布均勻；Fe/M-MOR(D)外表面出現大量FexOy團聚體，見圖2(a)；Fe/M-MOR(H)外表面存在較多的FexOy納米顆粒，但相較于Fe/M-MOR(D)，Fe/M-MOR(H)外表面FexOy相對較少，且分布均勻，見圖2(d)。這說明Fe/M-MOR(D)的鐵物種更多的分布于外表面；Fe/M-MOR(H)中雖然也存在大量外表面鐵物種，但鐵物種的形貌和分布與Fe/M-MOR(D)明顯不同；Fe/M-MOR(I)中鐵物種更多的分布于孔道結構內部，外表面鐵物種含量較低，見圖2(b)。另外，不同樣品外觀顏色差異明顯，Fe/M-MOR(D)為棕黃色、Fe/M-MOR(H)為稍淺的棕黃色，Fe/M-MOR(I)為淺黃色粉末。樣品顏色越深，表明外表面鐵物種含量越多，這與SEM表征結果相一致。

圖2 鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的SEM照片Fig.2 SEM images of samples before and after modified with iron

2.1.3 氮氣等溫吸脫附分析

鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的N2吸附/脫附曲線和BJH孔徑分布如圖3所示，其表面積及孔數據如表1所示。由圖3可知，所有樣品均具有明顯的I+IV型回滯環(huán)，說明鐵改性后，H-M-MOR的微孔-介孔結構并未發(fā)生根本性變化。由表1可知，Fe/M-MOR(D)的Smicro、Vmicro和Sexter、Vmeso均出現明顯下降，結合SEM結果可知，Fe/M-MOR(D)鐵物種主要分布于外表面，會導致孔口結構的堵塞。Fe/M-MOR(I)雖然出現了Smicro、Vmicro和Sexter、Vmeso的下降，但是，其下降幅度遠低于Fe/M-MOR(D)，原因在于Fe(NO3)3水溶液呈酸性(pH=3)，在浸漬過程中會發(fā)生脫鋁擴孔；同時，酸性條件下有利于Fe與骨架Al的同晶置換，從而達到“脫鋁補鐵”的效果。Fe/M-MOR(H)的Sexter、Vmeso明顯下降，說明鐵物種主要存在于外表面和介孔內。原因在于水熱條件下，Fe3+會優(yōu)先發(fā)生水解，生成體積較大的Fe(OH)3·nH2O膠團，受微孔空間位阻的限制被定向錨定在外表面和介孔內。

圖3 鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的N2吸附/脫附曲線和BJH孔徑分布Fig.3 N2 adsorption/desorption isotherms and BJH pore size distributions of the samples before and after modified with iron

2.1.4 物理化學特性參數

不同樣品的SiO2/Al2O3摩爾比測試結果顯示，Fe/M-MOR(D)的SiO2/Al2O3與H-M-MOR幾乎相同，而Fe/M-MOR(I)和Fe/M-MOR(H)的SiO2/Al2O3出現明顯增加(見表1)，這說明Fe(NO3)3溶液的酸性使得分子篩部分骨架鋁脫除；Fe/M-MOR(D)制備過程中采用氨水調節(jié)反應液至中性，無脫鋁現象，SiO2/Al2O3保持不變。

表1 鐵改性處理前后多級孔絲光沸石物理化學特性參數Table 1 Physico-chemical properties of the samples before and after modified with iron

另外，擴散系數Dads從大到小依次為：H-M-MOR>Fe/M-MOR(H)>Fe/M-MOR(I)>Fe/M-MOR(D)，這與鐵物種的分布有關。Fe/M-MOR(H)鐵物種主要分布于外表面和介孔內，對微孔內的擴散性能影響較小(見表1)；Fe/M-MOR(I)中鐵物種均勻分布于微孔和介孔內，對于微孔擴散性能產生影響(見表1)；但是，由于酸性反應液中脫鋁擴孔作用的存在，其Dads下降幅度遠低于Fe/M-MOR(D)；Fe/M-MOR(D)的Dads大幅下降，印證了Fe物種對孔道的堵塞(見表1)。

綜上所述，Fe/M-MOR(H)能夠在水熱條件下消除部分晶體缺陷；借助于Fe(OH)3·nH2O膠團的空間位阻，實現鐵物種的定向錨定，有效調變外表面及介孔表面酸性；同時，最大限度地保留微孔擇形催化作用，從催化劑結構設計的角度是最有利于縮合胺化反應的催化劑。為此，圖4給出了Fe/M-MOR(H)的TEM照片。

由圖4可以看出，FexOy顆粒尺寸3～8nm，受微孔空間位阻的限制，主要分布于樣品的外表面及介孔內，這與BET表征結果相一致(見表1)。還可以看出，FexOy具有不規(guī)則形狀，其與外表面或介孔內表面的結合并不緊密，留有縫隙，對小分子反應物的擴散性能影響較小，這也是其Dads下降幅度遠低于其他樣品的主要原因(見表1)。

2.2 鐵改性絲光沸石鐵物種及其含量

采用UV-Vis對鐵改性多級孔絲光沸石的鐵物種及其含量進行表征，結果如圖5所示。

圖5 鐵改性多級孔絲光沸石UV-Vis譜圖Fig.5 UV-Vis specta of the iron modified hierarchical mordenite

根據文獻報道[18]，小于250 nm峰所對應四面體骨架Fe；250～300nm峰對應孤立八面體Fe；300～400nm峰對應分布于分子篩表面或孔道內的低聚態(tài)FexOy；大于400nm峰所對應的是納米FexOy團聚簇。采用Gaussian對UV-Vis曲線進行分峰擬合，結果如表2所示。

表2 鐵改性多級孔絲光沸石UV-Vis分峰擬合結果Table 2 Peak fitting results of UV-Vis spectrum for the iron modified hierarchical mordenite

由表2可以看出，Fe/M-MOR(I)中不同鐵物種含量分布相對均勻，其中，骨架四面體Fe含量明顯高于其他樣品；Fe/M-MOR(H)中鐵物種主要以孤立八面體Fe、低聚態(tài)FexOy及納米FexOy簇形態(tài)存在，且孤立八面體Fe含量高于Fe/M-MOR(I)和Fe/M-MOR(D)；Fe/M-MOR(D)中的鐵物種主要以低聚態(tài)FexOy和納米FexOy簇形態(tài)存在。

2.3 鐵改性多級孔絲光沸石酸性特征

鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的NH3-TPD譜圖如圖6所示。

圖6 鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的NH3-TPD譜圖Fig.6 NH3-TPD spectra of the samples before and after modified with iron

由圖6可以看出，NH3-TPD曲線在120～300℃和300～600℃呈現兩個NH3脫附峰，分別為弱酸和強酸。相較于H-M-MOR，Fe/M-MOR(D)強酸減少，弱酸增加，其原因在于Fe/M-MOR(D)以低聚態(tài)FexOy和納米FexOy簇為主，且多分布于外表面及孔口位置，導致孔道結構的堵塞，原有的強酸位點被覆蓋，強酸大量流失；外表面低聚態(tài)FexOy和納米FexOy簇呈現出特有的弱酸性，這是其弱酸增加的主要原因。Fe/M-MOR(I)和Fe/M-MOR(H)強酸脫附峰均向低溫方向位移，說明強酸減弱，這與骨架四面體Fe有關，由于Fe—OH的酸性弱于Al—OH，骨架四面體Fe會引起酸強度的降低[20]。進一步對比發(fā)現，Fe/M-MOR(I)具有比Fe/M-MOR(H)更弱的酸性，原因在于其骨架四面體Fe含量更高。

鐵改性前后多級孔絲光沸石的Py-IR譜如圖7所示，其酸性數據如表3所示。

圖7 鐵改性前后多級孔絲光沸石的Py-IR譜圖Fig.7 Py-IR spectra of the samples before and after modified with iron

表3 鐵改性前后多級孔絲光沸石的酸性特征Table 3 Acid properties of the samples before and after modified with iron

由圖7和表3可以看出，Fe/M-MOR(H)和Fe/M-MOR(I)表面B酸酸量增加，其原因在于孤立八面體Fe與分子篩骨架Al相互作用會形成新的B酸位[20]。Fe/M-MOR(H)表面B酸酸量高于Fe/M-MOR(I)，其原因與Fe/M-MOR(H)中高的孤立八面體Fe含量有關(見表2)，可以與骨架鋁結合形成更多新B酸位。Fe/M-MOR(D)表面B酸酸量減少的原因在于孔道結構的堵塞。不同樣品的B/L相較于H-M-MOR明顯升高，B/L從高到低依次為Fe/M-MOR(H)>Fe/M-MOR(I)>Fe/M-MOR(D)>H-M-MOR(見表3)。

鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的Al-NMR表征結果如圖8所示。

圖8 鐵改性處理前后多級孔絲光沸石的Al-NMR譜圖Fig.8 Al-NMR spectra of the samples before and after modified with iron

由圖8可知，化學位移55處歸屬為四配位骨架鋁(B酸鋁)，化學位移-5處歸屬為六配位非骨架鋁(L酸鋁)[21]。不同方法Fe改性后，化學位移55處出現了明顯減弱和寬化，但其減弱量遠大于化學位移-5處增加量。按照文獻[21]，這種現象表明骨架鋁與Fe發(fā)生了相互作用，轉化為固體NMR檢測不到的新的Al物種。Fe/M-MOR(H)中化學位移55處減小最為明顯，而化學位移-5處增加量卻小于其他樣品，說明Fe/M-MOR(H)中有更多的鐵物種參與形成新B酸，導致B/L升高，這與Py-IR表征結果相一致。

2.4 鐵改性多級孔絲光沸石縮合胺化催化反應性能

鐵改性多級孔絲光沸石在溫度為310℃，壓強為4.0MPa，NH3、MEA和H2O的摩爾比為12.5∶1∶0.3，LHSV=4.58h-1的條件下，縮合胺化催化反應性能如表4所示，其中Fe0.2/M-MOR(I)為室溫浸漬制備的Fe負載量為0.2%的鐵改性多級孔絲光沸石；Fe/M-MOR(M)為商品納米α-Fe2O3與H-M-MOR物理混合制備成共混鐵多級孔絲光沸石。

由表4可以看出，H-M-MOR產物EDA選擇性并不理想，經過鐵改性后，EDA選擇性明顯升高；催化反應活性除Fe/M-MOR(H)外均出現了不同程度的下降。MEA轉化率按照Fe/M-MOR(H)>H-M-MOR>Fe/M-MOR(I)>Fe/M-MOR(D)的順序依次降低，EDA選擇性按照Fe/M-MOR(H)>Fe/M-MOR(I)>Fe/M-MOR(D)>H-M-MOR的順序依次降低。

為了探明鐵改性多級孔絲光沸石酸性對催化反應性能的影響，圖9給出了B酸酸量與EDA收率之間的關系。

圖9 B酸酸量與EDA收率之間的關系Fig.9 Relationship between B acid amount and EDA yield

由圖9可知，EDA收率隨B酸酸量的增加而增加，進一步印證了B酸為催化活性中心[8,11]。圖10給出了B/L與EDA選擇性之間的關系。

圖10 B/L與EDA選擇性之間的關系Fig.10 Relationship between B/L and selectivity to EDA

由圖10可知，EDA選擇性隨B/L的升高而增加。這是由于B酸為催化反應的活性中心，L酸為副反應的催化活性中心[8]，因此，隨著B/L的升高，B酸為催化活性中心的主反應相較于以L酸為催化活性中心的副反應在競爭中處于優(yōu)勢，提高了EDA選擇性。

為了研究鐵物種對催化反應性能的影響規(guī)律，首先采用室溫浸漬制備Fe負載量為0.2%的Fe0.2/M-MOR(I)。反應結果(見表4)表明，Fe0.2/M-MOR(I)催化活性相較于H-M-MOR小幅降低。按照文獻[21]，當Fe負載量為0.2%時，Fe物種以骨架四面體Fe為主，其配位數及配位環(huán)境與四配位骨架Al原子相同，并不能增加催化劑B酸酸量，但是，Fe—OH的酸性弱于Al—OH，因此，骨架四面體Fe會導致酸強度減弱。在酸量不變、酸強度減弱的情況下，催化反應活性降低。另外，Fe0.2/M-MOR(I)反應EDA選擇性小幅升高(見表4)，其原因可能在于骨架四面體Fe降低了催化劑表面酸強度，有利于堿性產物從酸性位的脫附，減少深度副反應發(fā)生概率。

孤立八面體Fe含量與催化活性中心B酸酸量之間的關系如圖11所示。

圖11 孤立八面體Fe含量與B酸酸量之間的關系Fig.11 Relationship between extra-framework octahedral Fe and B acid amount

由圖11可以看出，B酸酸量隨孤立八面體Fe含量增加而增加。其原因在于孤立八面體Fe的配位數遠高于骨架四配位Al的配位數，因此，當孤立八面體Fe與骨架四配位Al相結合時，會在八面體Fe周圍形成更多新酸性—OH[20]，這是B酸酸量增多(見表3)、EDA選擇性提高(見表4)的主要原因。

為了明確低聚態(tài)FexOx和納米簇FexOx對催化反應性能的影響，將商品納米α-Fe2O3與H-M-MOR物理混合制備成共混鐵多級孔絲光沸石(標記為Fe/M-MOR(M))。雖然納米α-Fe2O3和H-M-MOR僅為物理混合，然而，Fe/M-MOR(M)催化反應性能明顯優(yōu)于H-M-MOR(見表4)，說明納米α-Fe2O3對縮合胺化反應具有協同催化作用。由縮合胺化反應機理[11]可知，反應速控步驟為質子化的表面物種從H-MOR酸性—OH位的脫附，該基元反應步驟同時為脫水反應，研究表明Fe具有優(yōu)良的脫水催化活性，因此，低聚態(tài)FexOy和納米簇FexOy有助于反應速控步驟的進行，改善催化反應性能。

基于上述不同Fe物種對催化劑酸性及催化反應性能的影響規(guī)律，可以解釋樣品催化性能間的差異。Fe/M-MOR(D)低聚態(tài)FexOy和納米FexOy簇對孔道的堵塞(見表2)，大幅降低了B酸酸量及酸強度(見表3、圖5)，導致催化活性降低至37.1%(見表4)。另外，低聚態(tài)FexOy和納米FexOy簇具有協同催化作用，有助于反應速控步驟的進行，是導致Fe/M-MOR(D)催化反應EDA選擇性優(yōu)于H-M-MOR的主要原因。

Fe/M-MOR(I)中鐵物種在微孔和介孔內分散均勻，導致Dads降低(見表1)，擴散阻力增大；另外，Fe/M-MOR(I)骨架四面體Fe含量最高，導致其具有低的酸強度(見圖5)。因此，催化反應活性降低至45.1%(見表4)。Fe/M-MOR(I)中高的B酸量和B/L(見表3)，使得Fe/M-MOR(I)選擇性升高至81.2%(見表4)。

Fe/M-MOR(H)中鐵物種主要以孤立八面體Fe和低聚態(tài)FexOy以及納米FexOy簇形態(tài)存在，且多分布于外表面及介孔內，對微孔擴散影響較??；另外，Fe/M-MOR(H)具有最高的B酸酸量及B/L比值；同時，受Fe物種分布的影響，新產生的B酸多分布于反應物料易于接觸的外表面及介孔內，且酸性相對較弱，產物EDA易脫附，避免了深度副反應的發(fā)生。基于以上原因，Fe/M-MOR(H)催化反應性能最佳，轉化率為52.8%，EDA選擇性為93.6%。

3 結 論

(1)Fe/M-MOR(D)的鐵物種主要以低聚態(tài)FexOy和納米FexOy簇形態(tài)存在，多分布于外表面。Fe/M-MOR(I)的Fe物種及其分布相對均勻。Fe/M-MOR(H)中鐵物種主要以孤立八面體Fe、低聚態(tài)FexOy及納米FexOy簇形態(tài)存在，多分布于外表面和介孔內。

(2)關聯表征結果與催化反應性能之間的關系表明，骨架四面體Fe對于催化反應性能的改善作用有限。孤立八面體Fe會導致B酸酸量增多，B/L升高，是EDA選擇性增加的主要原因。低聚態(tài)FexOy和納米簇FexOy對縮合胺化具有協同催化作用，有助于反應速控步驟的進行。

(3)在溫度310℃、壓強4.0MPa、NH3、MEA和H2O摩爾比為12.5∶1∶0.3, LHSV=4.58h-1的反應條件下，Fe/M-MOR(H)催化反應性能最佳，轉化率為52.8%，EDA選擇性為93.6%。