再生細骨料含水狀態(tài)對砂漿性能的影響

徐 鑫，張鴻儒，季 韜，趙寶軍，姚 杰

(1.福州大學土木工程學院，福州 350116；2.中建海龍建筑科技有限公司，深圳 518110)

0 引 言

由廢棄混凝土、廢砂漿、拆除磚塊等建筑固廢破碎加工成再生粗、細骨料后循環(huán)再利用，是減少建筑固廢排放、降低對天然骨料資源消耗的有益措施[1-4]。經(jīng)過簡單破碎得到的再生細骨料(recycled fine aggregate, RFA)顆粒棱角多，表面粗糙，且含有較多的微裂縫，吸水率可達天然砂的數(shù)倍至數(shù)十倍不等[5-7]。因此，當再生細骨料暴露于不同環(huán)境(濕潤環(huán)境、干燥環(huán)境)或?qū)υ偕毠橇喜捎貌煌念A濕處理時，再生細骨料的含水率將呈現(xiàn)顯著差異。前人研究證實，再生細骨料的含水狀態(tài)可能影響所配制砂漿的性能。Moyano等[8]研究表明，在總用水量一致的條件下，細骨料預濕處理后的再生砂漿稠度略有下降，而力學性能得到了提升。而Le等[9]與Zhao等[10]有不同發(fā)現(xiàn)：Le等在總用水量一致的條件下得出，細骨料干燥狀態(tài)與飽和狀態(tài)下的再生砂漿抗壓強度差距較小；Zhao等控制拌合用水量一致，發(fā)現(xiàn)細骨料干燥狀態(tài)下再生砂漿抗壓強度高于細骨料飽和狀態(tài)。再生細骨料含水狀態(tài)對再生砂漿力學和耐久性能的影響，可能與不同骨料含水狀態(tài)下再生砂漿中骨料/水泥漿界面過渡區(qū)性能不同有關。Le等[9]通過納米壓痕試驗發(fā)現(xiàn)細骨料干燥狀態(tài)與飽和狀態(tài)下的再生砂漿顯微硬度相差較小，而Zhao等[10]得出的結論是使用干燥狀態(tài)的骨料更有利于提升界面過渡區(qū)的性能。雖然現(xiàn)階段在再生細骨料含水狀態(tài)對再生砂漿性能影響的研究已有部分成果報道，然而從界面過渡區(qū)性能出發(fā)揭示其影響機制的研究較為鮮見。

基于此，本文通過骨料預濕技術，對再生細骨料含水狀態(tài)進行定量控制，將骨料含水率分別處理為飽和面干吸水率的0%、30%、70%及100%，并設置兩種不同用水量控制方案(拌合用水量和總用水量一致)，探究兩種方案下再生細骨料含水狀態(tài)對再生砂漿的工作性能、力學性能以及抗氯離子侵蝕性能的影響規(guī)律，同時從再生砂漿中不同類界面過渡區(qū)性能出發(fā)，探索其影響機理，為再生細骨料在砂漿等水泥基材料中的工程應用提供理論依據(jù)。

1 實 驗

1.1 原 料

1.1.1 水泥

水泥采用福建煉石牌42.5普通硅酸鹽水泥，其主要物理力學性能指標、化學組分及礦物組分分別如表1、表2和表3所示。

表1 水泥物理力學性能指標

表2 水泥化學組分

表3 水泥礦物組分

1.1.2 細骨料

本試驗采用的再生細骨料來自浙江杭州富麗華建材有限公司，由杭州市周圍的住宅建筑物拆除破碎篩分處理得到，原生混凝土強度在C25～C40范圍。本試驗采用的天然細骨料(natural fine aggregate, NFA)為閩江河砂。天然細骨料與再生細骨料各項性能指標見表4所示，顆粒級配如圖1所示。

表4 天然細骨料及再生細骨料主要性能指標

圖1 天然細骨料及再生細骨料級配曲線圖

配制砂漿時，再生細骨料取代天然河砂的比例為30%(質(zhì)量分數(shù))。澆筑前，天然細骨料在105 ℃烘箱中烘至恒重；再生細骨料則經(jīng)預濕處理，使其達到設計的含水狀態(tài)。如前所述，將再生細骨料含水率分別處理為飽和面干吸水率的0%、30%、70%及100%，具體預濕處理方案如下：首先將再生細骨料放入烘箱中，溫度設置為105 ℃，將再生細骨料烘至恒重，此時的再生細骨料為烘干狀態(tài)，其含水率近似為0；在恒溫恒濕的實驗室條件下，取一定量烘干的再生細骨料加入適量水對其進行預濕，預濕用水量=烘干細骨料質(zhì)量×(1+細骨料設計含水率)，緩慢加水的同時快速攪拌，保證細骨料吸水均勻，攪拌均勻后倒于密封盒中，放于陰涼處靜置24 h，從而得到預期含水率的再生細骨料。采用上述操作方法處理的再生細骨料，其含水率經(jīng)實測分別為3.0%、7.4%、10.8%(分別為飽和面干吸水率的27.0%、66.7%、97.3%)，基本與設計值一致，誤差不超過5%。

1.2 試驗方法

1.2.1 配合比

設置兩種再生砂漿的用水量控制方案，即控制總用水量一致和控制拌合用水量一致，在兩種用水量控制方案下分別采用不同含水狀態(tài)的再生細骨料配制砂漿。控制拌合用水量一致，即不同組別砂漿拌合時所加入的拌合水量相等，所配制的砂漿系列為第1系列，見表5；控制總用水量一致，即骨料在澆筑前預濕所吸收的水量加上砂漿拌合時所加入的拌合水量之和在各砂漿組別中保持一致，為第2系列。拌合用水量一致條件下拌合用水量與水泥用量之比為0.6，總用水量一致條件下總用水量與水泥用量之比為0.7。兩個系列砂漿編號中，百分號前面的數(shù)字代表所用再生細骨料的預濕飽和程度，字母S代表飽和度(saturation degree)，S后的數(shù)字代表砂漿的系列號。如70%S2代表再生細骨料經(jīng)預濕處理后含水率達到飽和面干吸水率的70%，在總水量一致的方案下澆筑的砂漿。NM1和NM2分別代表在拌合用水量和總用水量一致時，采用干燥天然細骨料(無再生細骨料)澆筑的砂漿。如表5所示，兩個系列下SSD組的配合比相同。

表5 再生細骨料砂漿配合比

1.2.2 成型與養(yǎng)護

砂漿制備過程：首先將水泥、天然砂與經(jīng)過預濕處理的再生細骨料投入砂漿攪拌機中干拌1 min，而后將稱好的拌合水倒入攪拌機中，與之前的干料一起攪拌2 min，待攪拌完畢后采用跳桌法測試其流動度，測試完成后裝模振搗。

砂漿養(yǎng)護：砂漿制備完成后，在7 d齡期前，采用室內(nèi)薄膜覆蓋養(yǎng)護方式進行養(yǎng)護。待7 d齡期過后，揭除薄膜并放于室內(nèi)自然養(yǎng)護。

1.2.3 試驗內(nèi)容及方法

參照《水泥膠砂流動度測定方法》(GB/T 2419—2005)，采用跳桌法測試新拌砂漿擴展直徑，用以表征其流動度；參照《水泥膠砂強度試驗》(GB/T 17671—1999)測試再生砂漿的3 d、7 d以及28 d抗壓強度和抗折強度，抗折強度所用試件尺寸為40 mm×40 mm×160 mm，抗壓強度試件為抗折試驗后折斷的半截棱柱體，其受壓接觸面尺寸為40 mm×40 mm；參照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法》(GB/T 50082—2009)中快速氯離子遷移系數(shù)法(RCM法)測試再生砂漿的非穩(wěn)態(tài)氯離子遷移系數(shù)，表征砂漿氯離子侵蝕性能。

在微觀尺度上，本研究采用掃描電鏡背散射(BSE)圖片處理的方式研究界面過渡區(qū)附近孔隙率分布情況，并采用顯微硬度測試儀測試不同材料相(骨料、新舊水泥基體、界面過渡區(qū))的顯微硬度。首先將經(jīng)過終止水化、注膠、打磨及拋光處理后試樣的細骨料與漿體的界面拍攝BSE圖像，接著將拍攝好的BSE圖像用Image-Pro plus軟件進行降噪處理[11]，之后對界面過渡區(qū)圖像用Photoshop軟件進行切割分塊處理，每個分塊區(qū)域?qū)挾染鶠?0 μm。界面分塊后用Image-Pro plus處理各分塊區(qū)域，得到灰度直方圖以及累計灰度圖。最后參考Wong等[12]的方法求出孔隙閾值點，并計算出各分塊區(qū)域的孔隙率，具體如圖2所示。

圖2 BSE圖像處理流程

采用上海特視精密儀器有限公司生產(chǎn)的THSV-1-800M-AXY型自動顯微硬度測量儀測試新舊水泥基體、新界面過渡區(qū)的顯微硬度。在進行顯微硬度測試時，界面過渡區(qū)和砂漿上施加的荷載為10 g(0.01 kgf)，骨料上的施加的恒載為50 g(0.05 kgf)，持荷時間均為5 s，測試后每個測點所對應的顯微硬度值(MH)按式(1)計算[13-14]。各測點尺寸大致在30～40 μm范圍，每個樣品測試區(qū)域尺寸約為20 μm×130 μm，測試區(qū)域由兩行交錯的測試點組成。同一行兩個相鄰測試點之間的間隔約為20 μm，兩行之間的間隔約為20 μm(見圖3(a))。為減小測量過程中的主觀誤差，每組樣品的各類ITZ均測量3條壓痕點列，取3次壓痕測量數(shù)據(jù)的平均值作為其最終結果。再生砂漿中存在三類界面過渡區(qū)，其中ITZ1和ITZ3為新界面過渡區(qū)，而ITZ2為再生細骨料內(nèi)部原本存在的老界面過渡區(qū)(見圖3(b))。由于再生細骨料中天然砂和附著老水泥漿間原本就存在的老界面過渡區(qū)ITZ2性能較為穩(wěn)定，對砂漿性能影響較小，故本研究不對ITZ2性能進行分析。

圖3 ITZ顯微硬度測點排布和再生砂漿中三類界面過渡區(qū)示意圖

(1)

式中：P為施加的荷載，單位為kgf；a為測量的壓頭對角線角度，為136°；d為壓痕的平均對角線寬度。

2 結果與討論

2.1 流動度

在拌合用水量和總水量一致的情況下，以擴展直徑表征的新拌砂漿流動度如圖4所示。

圖4 砂漿的流動度

如圖4(a)～(b)可得，同樣采用干燥狀態(tài)的骨料，摻有再生細骨料的砂漿流動性小于天然骨料砂漿，這是由于與天然骨料相比，再生細骨料的孔隙多,比表面積大,吸水性強，在攪拌時砂漿拌合物中有更多水分被再生細骨料所吸收，使參與保持砂漿拌合物流動性的自由水量減少，影響了再生細骨料砂漿拌合物的流動性能。當砂漿中均外摻再生細骨料時，由圖4(a)可見，在拌合用水量一致的條件下，砂漿流動性隨著細骨料含水率的增大而增大。再生細骨料為飽和面干(SSD)時，砂漿流動性最大，而不做預濕處理即骨料為干燥(0%S1)時，流動性最小。隨著細骨料含水率增大，其在攪拌過程中吸收的水分越少，拌合物自由水量損失減少，因而砂漿流動性更好。在總用水量一致時，隨再生細骨料含水率增大，砂漿流動性變差(見圖4(b))。再生骨料含水率越大，意味著其預濕用水量越多，在總水量一致時用于拌合的水量就越少，從而降低砂漿的流動性。雖然含水率低的骨料仍會在攪拌過程中吸收一部分水分，但由于攪拌時長較短，這段時間內(nèi)骨料吸水導致的拌合水量減少并不顯著，因此在新拌狀態(tài)下，骨料含水率低的再生砂漿中自由水含量仍然較高，流動度更好。總體上影響再生細骨料砂漿流動度的最主要因素是其新拌狀態(tài)下自由水的含量。

2.2 抗壓強度

圖5為兩種用水量控制方案下各組砂漿的抗壓強度。

圖5 砂漿的抗壓強度

由圖5可以看出，在拌合用水量一致時，在較早齡期時(3 d、7 d)，0%S1的抗壓強度最高，天然骨料砂漿NM1抗壓強度小于0%S1，這是因為在相同拌合用水量的條件下，再生細骨料吸水率高，相比天然砂，再生細骨料在砂漿攪拌過程吸收了更多的自由水分，使得0%S1漿體及界面過渡區(qū)的有效水灰比低于NM1，這對增強界面粘結和提高水泥石強度均有利[15]，因此0%S1的抗壓強度比同配合比下的NM1的強度要高。當考慮再生細骨料含水狀態(tài)的影響時，再生細骨料含水率增大會導致再生砂漿抗壓強度明顯降低(見圖5(a))，SSD組較0%S1組砂漿抗壓強度下降31.8%(3 d)和22.6%(7 d)。而在齡期繼續(xù)增長至28 d時，各組砂漿抗壓強度差異縮小。在早齡期，含水率高的再生骨料表面附著的水分更多，使得骨料周圍界面過渡區(qū)的局部水灰比較大，這對砂漿的力學性能是不利的。與此同時，拌合用水量一致的情況下，含水率高的再生細骨料在拌合過程中吸水少，再生砂漿中含有較多的自由水，隨養(yǎng)護齡期增長，界面過渡區(qū)及漿體水化較充分，在一定程度上彌補了早齡期界面過渡區(qū)水灰比較大造成的力學性能劣化，從而使各組砂漿28 d抗壓強度的差距縮小。

在總用水量一致時(見圖5(b))，NM2與0%S2都采用了干燥骨料，后者7 d、28 d抗壓強度均優(yōu)于前者。這是由于再生細骨料含有附著老砂漿，因此干燥的再生細骨料在砂漿攪拌過程吸收的自由水分更多，使得0%S2的有效水灰比低于NM2，因此抗壓強度更高。當砂漿均摻細骨料時，相比于其他組再生砂漿，3 d齡期時SSD組抗壓強度最高，這可能是因為在總用水量一致的情況下，骨料飽和面干時砂漿拌合用水量最少，在攪拌過程中及養(yǎng)護的早齡期時，漿體有效水灰比最小，力學性能最優(yōu)。雖然骨料預濕處理后可能增大界面過渡區(qū)局部水灰比而對力學性能產(chǎn)生不利影響，但其影響在早齡期時小于較低有效水灰比的有利影響。而隨齡期增長，在7 d、28 d時，0%S2強度最高，雖然早齡期時骨料低含水率會導致砂漿有效水灰比較高，對抗壓強度不利，但在后期，較多的自由水有助于促進水泥水化，從而使各組砂漿的漿體性能差距減小；另一方面，7 d齡期后界面過渡區(qū)的對砂漿性能的影響作用開始凸顯，含水率低的骨料釋水效應不顯著，更有利于保證界面過渡區(qū)性能，在兩種效應的綜合影響下，0%S2的抗壓強度最高。

2.3 抗折強度

圖6為兩種用水量控制方案下各組砂漿的抗折強度。

圖6 砂漿的抗折強度

同樣的，在拌合用水量相同的情況下，0%S1的3 d、7 d及28 d抗折強度均高于天然骨料砂漿NM1，如前所述，再生細骨料吸水能力較強，使得再生砂漿中的有效水灰比減小，這對增強界面粘結和提高水泥石強度有利，因此0%S1抗折強度比同配合比下的NM1強度要高。總用水量一致時，骨料均為干燥狀態(tài)下，0%S2的7 d及28 d抗折強度也與NM2相當甚至更高，原因類似，不再贅述。

對于再生細骨料砂漿，拌合水量一致時，如前所述，再生細骨料含水率越高，砂漿中ITZ及漿體的有效水灰比就越大，同時，含水率高的再生骨料向周邊釋水，增大了ITZ的局部水灰比，從而增大了ITZ孔隙率，因此，在拌合用水量一致的條件下，再生砂漿抗折強度總體呈現(xiàn)隨骨料含水率增大而降低的趨勢(見圖6(a))。在總用水量一致時，70%S2與SSD組砂漿的3 d抗折強度更好，如上所述，這可能是再生骨料含水率高的砂漿中漿體有效水灰比更低的緣故。而在齡期為7 d、28 d時，0%S2的抗折強度反而更高，這與總用水量一致時抗壓強度規(guī)律相同，可能的原因同上，此處不再贅述。

2.4 抗氯離子侵蝕性能

在拌合用水量和總水量一致的情況下，各組砂漿28 d快速氯離子遷移系數(shù)(DRCM)如圖7所示。

DRCM值越大，砂漿抗氯離子侵蝕性能越差。由圖7(a)～(b)可以看出，兩種用水量方案下，再生砂漿0%S1、0%S2的DRCM值均小于天然骨料砂漿，表明0%S1、0%S2的抗氯離子侵蝕性能優(yōu)于天然骨料砂漿，如前所述，在相同用水量的情況下，再生砂漿有效水灰比要低于天然骨料砂漿，這會使得再生砂漿界面過渡區(qū)更密實、漿體孔隙率更低，這是其抗氯離子侵蝕性能優(yōu)于天然骨料砂漿的主要原因。當考慮再生細骨料含水狀態(tài)的影響時，圖7(a)表明拌合用水量一致時，再生砂漿抗氯離子侵蝕能力隨骨料含水率增大而減弱。如前所述，拌合用水量一致時，再生細骨料含水率越高，砂漿有效水灰比也就越大，砂漿硬化后孔隙率越高，界面過渡區(qū)越弱，不利于抵抗氯離子侵蝕。在總用水量一致時，隨再生細骨料含水率增大，再生砂漿抗氯離子侵蝕能力總體上也呈下降趨勢(見圖7(b))。如前所述，總用水量一致時，在養(yǎng)護后期骨料含水率高的砂漿界面過渡區(qū)孔隙率更大，這為氯離子侵蝕提供更便捷的通道，從而降低了砂漿的抗氯離子侵蝕性能。

2.5 界面過渡區(qū)性能

兩種用水量控制方法下，測得各組砂漿7 d時兩類新界面過渡區(qū)ITZ1(暴露的老天然細骨料和水泥漿間的界面過渡區(qū))和ITZ3(老水泥漿和新水泥漿間的界面過渡區(qū))孔隙率沿與骨料邊緣的距離分布如圖8所示。

在拌合用水量一致的條件下，隨著再生細骨料含水率的增加，ITZ1和ITZ3的孔隙率整體上變大(見圖8(a)和(c))，這主要是含水率高的骨料表面附著的水分及向周邊的釋水使ITZ1和ITZ3局部水灰比更大導致的。而總用水量一致時，雖然再生細骨料含水率較大時界面過渡區(qū)孔隙率仍然更高，然而在遠離骨料的新水泥漿體部分，其孔隙率隨再生細骨料含水率增大反而更小(見圖8(b)和(d))。這是因為在總用水量一致時，再生細骨料含水率越高，拌合水就越少，硬化之后水泥漿體的孔隙率更低。

界面過渡區(qū)孔隙率越高，其對應的微觀力學性能通常越低，這一點可由圖9兩類界面過渡區(qū)顯微硬度在骨料附近的分布情況證實。各組砂漿中兩類界面過渡區(qū)的平均顯微硬度見表6。由圖9和表6可知，在拌合用水量一致的條件下，隨著細骨料飽和度的增加，ITZ1和ITZ3的顯微硬度整體上呈現(xiàn)下降趨勢。而在總用水量一致時，再生細骨料含水率較大時界面過渡區(qū)的平均顯微硬度值更低。其原因與前述一致，不再贅述。本試驗中測得的骨料顯微硬度值在3 000～5 000 MPa范圍，由于再生細骨料含水狀態(tài)對骨料本身的微觀力學性能并無顯著影響，故在試驗結果的數(shù)據(jù)圖中不予體現(xiàn)。

圖9 各組砂漿中ITZ1和ITZ3顯微硬度分布。(a)～(b)拌合用水量、總用水量一致時ITZ1顯微硬度分布；(c)～(d)拌合用水量、總用水量一致時ITZ3顯微硬度分布

表6 各組砂漿中ITZ1和ITZ3顯微硬度平均值

2.6 再生細骨料含水狀態(tài)對砂漿性能的影響機理討論

結合2.5節(jié)對不同用水量的控制條件下，不同含水狀態(tài)再生細骨料砂漿的界面過渡區(qū)及新水泥漿的孔隙率、顯微硬度的試驗結果，對本研究再生細骨料含水狀態(tài)對砂漿性能的影響機理分析如下：無論在拌合用水量還是總用水量一致的情況下，再生細骨料初始越濕潤，含水率越高，其在砂漿中向骨料周圍釋水效應越顯著，這將增大新界面過渡區(qū)ITZ1和ITZ3的局部水灰比，從而使兩類界面過渡區(qū)孔隙率總體更高，平均顯微硬度較低，進而降低砂漿力學性能和抗氯離子侵蝕性能。Zhao等[10]也在研究中指出，骨料預濕處理后增大了界面過渡區(qū)的局部水灰比，從而導致界面過渡區(qū)性能下降。Le等[9]也認為飽和骨料向漿體釋放水分使得ITZ局部水膠比增大，因此骨料飽和狀態(tài)比干燥狀態(tài)更易引起再生砂漿中ITZ孔隙率的增大。通過孔隙率、顯微硬度的試驗結果還可發(fā)現(xiàn)，在總用水量一致時，骨料飽和度較高可能也有其有利影響：總用水量一致時，骨料飽和度高意味著預濕水量多，因而拌合用水較少，實際上降低了有效水灰比，本研究試驗結果表明，總用水量一致時，與使用干燥骨料相比，使用預濕的再生細骨料可使新水泥漿體在硬化后的孔隙率下降，顯微硬度提升。這一定程度上有利于改善再生細骨料砂漿的力學和耐久性能(尤其是早齡期時)。這解釋了為何在總用水量控制不變的情況下，較早齡期(3 d)時再生砂漿骨料含水率高的砂漿其力學性能相對更優(yōu)。

然而需注意的是，砂漿的流動度也會影響砂漿的成型質(zhì)量，進而影響其硬化后的力學和耐久性能。如2.1節(jié)所述，骨料的含水狀態(tài)對砂漿的流動度影響顯著，故除本文所討論的再生骨料含水狀態(tài)對硬化后再生砂漿的力學和耐久性能的影響，以及骨料吸水釋水影響界面微結構之外，還可能與不同骨料含水狀態(tài)下各組砂漿流動度不同有關。因此，在今后的研究中，可以考慮通過設置不同減水劑摻量以達到不同骨料含水狀態(tài)再生砂漿流動度一致的目的，從而進一步探索骨料吸水釋水對砂漿力學及耐久性能的影響機理。總體而言，就本文所采用的再生骨料和配合比設計條件下，無論采用何種用水量控制方法，再生細骨料處于干燥狀態(tài)時，再生砂漿的力學性能與抗氯離子侵蝕性能均較好。因此，在滿足工作性能要求的前提下，盡可能采用干燥狀態(tài)的再生細骨料，以達到更好的力學性能及耐久性能目的。針對總用水量控制一致時、再生細骨料干燥不利于保證砂漿流動度的情形，則可考慮通過添加適量減水劑來改善其流動度，提高其工作性能。

另需注意的是，針對再生骨料含水狀態(tài)對再生砂漿或混凝土性能的影響規(guī)律，前人的結果互有爭議。例如Guerzou等[16]控制拌合用水量一致，研究發(fā)現(xiàn)骨料處于飽和面干狀態(tài)制備的再生混凝土抗壓強度要高于骨料不做預濕處理的混凝土，陳遠遠等[17]與Pickel[18]等也得出了類似的結論。但也有學者提出相反觀點，例如Brand等[19-20]分別在拌合用水量一致以及總用水量一致時，發(fā)現(xiàn)再生骨料處于部分飽和時制備的再生混凝土的性能相對更優(yōu)，Oliveira等[21]和Poon等[22]也提出了類似觀點。本試驗的研究結果得出，無論是在拌合用水量一致或總用水量一致時，再生細骨料干燥狀態(tài)下再生砂漿的力學及抗氯離子滲透性能均表現(xiàn)更優(yōu)。但在拌合用水量一致的情況下，再生細骨料含水狀態(tài)對砂漿性能(尤其是較早的3 d齡期時)的影響相較于總用水量一致時更為顯著，0%S1與SSD相比，抗壓及抗折強度分別提升了46.6%和35.2%，而0%S2與SSD相比，抗壓及抗折強度分別下降了12.0%和16.7%。眾多研究得出的結論不同的原因，可能與各研究中所用再生骨料性能(主要是老砂漿含量及吸水率)差異較大有關，也可能與各研究所采用的具體砂漿或混凝土配合比、攪拌方式和用水量控制方法不同有關。除此之外，再生骨料含水狀態(tài)對再生混凝土影響本身可能具有復雜性特征，從而使相應的結論莫衷一是。總體而言，目前有關再生骨料的含水狀態(tài)對再生砂漿或混凝土性能的研究仍較少，也尚未形成統(tǒng)一的結論，這需要科研人員在未來繼續(xù)深入研究。

3 結 論

(1)在拌合用水量一致時，再生砂漿流動性隨著細骨料含水率的增大而增大，而在總用水量一致時，規(guī)律相反；漿體中自由水含量對再生砂漿流動性影響最為顯著。

(2)在拌合用水量一致時，再生細骨料含水率高不利于再生砂漿的早齡期抗壓及抗折強度，但對28 d齡期時抗壓及抗折強度影響不顯著，再生細骨料含水率高的再生砂漿抗氯離子侵蝕性能較差；在總用水量一致時，28 d齡期時再生細骨料干燥狀態(tài)下再生砂漿的抗壓、抗折強度及抗氯離子侵蝕性能均表現(xiàn)最優(yōu)。

(3)無論是在拌合用水量還是總用水量一致，隨再生細骨料含水率增加，ITZ1和ITZ3孔隙率均增加，平均顯微硬度下降，這可能與含水率高的骨料釋水從而使界面過渡區(qū)局部水灰比增大有關。但在總用水量一致時，再生細骨料含水率高也有其有利效應，新水泥漿孔隙率較低、顯微硬度較高，這與總用水量控制下骨料含水率高的砂漿有效水灰比較低有關。

(4)總體而言，無論哪種用水量控制方案下，再生細骨料處于干燥狀態(tài)時，再生砂漿在養(yǎng)護28 d后的力學性能與抗氯離子侵蝕性能最優(yōu)，且比同配合比下天然細骨料砂漿更好。實際工程應用中，在滿足工作性能要求的前提下，應盡可能采用干燥狀態(tài)的再生細骨料制備再生砂漿。