預(yù)應(yīng)力鋼束斷絲影響分析及其處治措施

摘要：為研究掛籃施工時(shí)連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力鋼束斷絲的合理對(duì)策，文章以廣西在建某連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)楣こ瘫尘埃⑵銽構(gòu)有限元模型，對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼束斷絲前后的應(yīng)力、位移進(jìn)行影響分析，并對(duì)應(yīng)力進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)。結(jié)果表明：有限元分析結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果吻合，預(yù)應(yīng)力鋼束斷絲對(duì)懸臂狀態(tài)下頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備削弱量達(dá)1.0 MPa，對(duì)懸臂狀態(tài)下豎向位移向下的下?lián)狭孔畲笥绊懼颠_(dá)-9.7 mm。對(duì)此，提出了張拉備用束與超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力束的處治措施，實(shí)際處治效果良好，消除了斷絲的影響。

關(guān)鍵詞：連續(xù)剛構(gòu)橋；預(yù)應(yīng)力鋼束斷絲；影響分析；監(jiān)測(cè)；處治措施

中圖分類號(hào)：U441+.5 A 37 123 3

0 引言

采用掛籃施工法的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，其預(yù)應(yīng)力施工工序（后張法）為：波紋管安裝→混凝土澆筑、養(yǎng)護(hù)→預(yù)應(yīng)力穿束→預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿。在規(guī)范［1］中對(duì)后張預(yù)應(yīng)力有斷絲限制：每束（單根）鋼絞線內(nèi)斷絲控制數(shù)為1絲且每個(gè)斷面斷絲之和不超過(guò)該斷面鋼絲總數(shù)的1%。文獻(xiàn)［2-7］對(duì)鋼絞線斷絲問(wèn)題提出了對(duì)策：施工中要加強(qiáng)材料的檢驗(yàn)；滑絲、斷絲若不超過(guò)規(guī)范允許數(shù)量，可不予處理；更換新的預(yù)應(yīng)力鋼束和錨具對(duì)其重新張拉等。上述主要是從工藝上提出預(yù)防措施及處理對(duì)策，未從結(jié)構(gòu)的位移、力學(xué)性能對(duì)其進(jìn)行分析，無(wú)法找到鋼束斷絲的最佳對(duì)策。

本文針對(duì)某預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋在施工過(guò)程中鋼束斷絲的問(wèn)題（某一梁段的波紋管破損后被泥漿堵塞導(dǎo)致無(wú)法穿束，對(duì)頂板鉆孔開(kāi)倉(cāng)，因操作不當(dāng)導(dǎo)致其他梁段鋼束斷絲），利用有限元軟件進(jìn)行分析，并進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，研究鋼束斷絲對(duì)頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備削弱及梁體下?lián)系挠绊懀岢鰪埨瓊溆檬c超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力束的處治措施，用以指導(dǎo)該橋的施工。

1 工況概況

1.1 橋梁概述

廣西某在建連續(xù)剛構(gòu)橋（65 m+120 m+65 m）采用掛籃施工法，箱梁澆筑（C50混凝土）分段長(zhǎng)度依次為：13 m（0#梁段）+4×3.5 m（1～4#梁段）+4×4.0 m（5～8#梁段）+5×4.5 m（9～13#梁段），邊、中跨合龍段長(zhǎng)均為2.0 m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)3.84 m，箱梁頂寬12.24 m，底寬6.5 m。箱梁根部高7.0 m，跨中高3 m，箱梁根部底板厚150 cm，跨中底板厚32 cm，其高度及底板厚度均按2次拋物線變化。上部結(jié)構(gòu)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，采用三向預(yù)應(yīng)力體系，縱向預(yù)應(yīng)力的單根鋼絞線直徑為15.2 mm，公稱面積為139 mm2，彈性模量Ep=1.95×105 MPa，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1 860 MPa，錨下張拉控制應(yīng)力σcon=0.75 fpk。其頂板鋼束編號(hào)為T0～T14（其中T0～T12分別為0#～12#梁段頂板鋼束、T13～T14為13#梁段頂板鋼束）、TY（備用束），腹板鋼束編號(hào)為F0～F12（分別為0#～12#梁段腹板鋼束）。頂、腹板的預(yù)應(yīng)力分布如圖1所示。

1.2 鋼束斷絲概述

某一波紋管破損后被泥漿堵塞導(dǎo)致該梁段無(wú)法穿預(yù)應(yīng)力鋼束，故對(duì)頂板進(jìn)行鉆孔開(kāi)倉(cāng)，因操作不當(dāng)致使其他梁段的鋼束被鉆斷。對(duì)全橋的鋼束斷絲進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，其結(jié)果見(jiàn)表1。

2 有限元分析與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

2.1 有限元模型

采用Midas Civil有限元軟件建立平面桿系模型，如圖2所示。模型共包括88個(gè)節(jié)點(diǎn)、84個(gè)梁?jiǎn)卧＿吔鐥l件為：墩梁固結(jié)采用彈性連接中的剛性連接，墩底采用固結(jié)連接。考慮了懸臂澆筑的施工全過(guò)程（掛籃行走、混凝土澆筑、縱向預(yù)應(yīng)力張拉），未考慮橫向與豎向預(yù)應(yīng)力。

主梁C50混凝土彈性模量E＝3.45×104 MPa、橋墩C40混凝土彈性模量E＝3.25×104 MPa；預(yù)應(yīng)力彈性模量E＝1.95×105 MPa、錨固回縮量Δ＝0.006、孔道偏差系數(shù)k＝0.0015、管道摩阻系數(shù)＝0.25、松弛率為0.3。某鋼束的斷絲通過(guò)對(duì)預(yù)應(yīng)力荷載的鋼束特性值中的鋼束面積參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。

圖2 T構(gòu)有限元模型圖

2.2 計(jì)算結(jié)果

在結(jié)構(gòu)自重、掛籃荷載的共同作用及未斷絲的縱向預(yù)應(yīng)力、已斷絲的縱向預(yù)應(yīng)力（該文中斷絲狀態(tài)指表1統(tǒng)計(jì)的所有鋼束斷絲后的狀態(tài)，即該橋?qū)嶋H發(fā)生斷絲的狀態(tài)）單獨(dú)作用下，T構(gòu)在懸臂狀態(tài)下的箱梁頂板和底板應(yīng)力，以及梁體豎向位移分布情況分別如表2、表3所示。

由表2、表3分析可知：

（1）因鋼束的斷絲減小了T構(gòu)各梁段頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備，最大減值（第9#、11#、12#梁段）達(dá)1.0 MPa，可見(jiàn)鋼束的斷絲對(duì)頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備影響較大；而鋼束斷絲增大了T構(gòu)各梁段底板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備，最大增值為0.3 MPa，影響較小。

（2）因鋼束的斷絲使T構(gòu)梁體產(chǎn)生了向下的豎向位移，最大影響值（第12#梁段）達(dá)-9.7 mm。

2.3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)

為實(shí)測(cè)T構(gòu)關(guān)鍵截面的應(yīng)力狀況，選用BJK-北京基康振弦式應(yīng)變計(jì)對(duì)T構(gòu)的邊跨方向第0#梁段（T構(gòu)根部）、中跨方向第7#梁段（T構(gòu)1/4截面）的混凝土應(yīng)變進(jìn)行測(cè)試。在距離各梁段懸臂端10cm截面縱橋向布置了6個(gè)應(yīng)變計(jì)，其中頂板、底板各布置3個(gè)傳感器。應(yīng)變計(jì)布置見(jiàn)圖3。

圖3 關(guān)鍵截面混凝土應(yīng)變計(jì)布置示意圖

測(cè)試T構(gòu)頂板、底板鋼束斷絲后關(guān)鍵截面的混凝土應(yīng)變，將實(shí)測(cè)的應(yīng)變換算為應(yīng)力。實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果對(duì)比如表4所示。

表4的實(shí)測(cè)結(jié)果表明：有限元計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果吻合良好，說(shuō)明該有限元模型模擬T構(gòu)具有較好的準(zhǔn)確性。

3 鋼束斷絲處治措施

因預(yù)應(yīng)力鋼束的兩個(gè)錨固端都已澆筑在混凝土內(nèi)，無(wú)法替換已斷絲鋼束。結(jié)合前述分析可知：預(yù)應(yīng)力鋼束斷絲須采取一定的措施改善梁體的受力狀況，避免因梁體向下的豎向位移過(guò)大引起橋梁無(wú)法正常合龍，也避免因頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備不足引起后期運(yùn)營(yíng)階段橋梁的開(kāi)裂與下?lián)稀?duì)此，提出兩種處治措施：（1）張拉備用束；（2）超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力。

3.1 張拉備用束

在12#預(yù)應(yīng)力張拉之后，啟動(dòng)備用束（已斷絲狀態(tài)），將備用束張拉500 kN，換算成張拉力為297.62 MPa。T構(gòu)的頂板、底板應(yīng)力與梁體豎向位移的變化情況如圖4～6所示。

3.2 超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力束

將第13#梁段的T13、T14預(yù)應(yīng)力鋼束張拉值分別由原設(shè)計(jì)的1 395 MPa增加至1 413.6 MPa（即δcon=0.75 fpk=0.75×1 860=1 395 MPa，增至δcon’=0.76 fpk=0.76×1 860=1 413.6 MPa）。T構(gòu)的頂板、底板應(yīng)力與梁體豎向位移的變化情況如圖7～9所示。

由圖7～9可知：

（1）分別采取以上兩種處治措施，對(duì)T構(gòu)因鋼束斷絲引起頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備被削弱、梁體下?lián)隙加幸欢ǖ母倪M(jìn)效果，對(duì)底板應(yīng)力影響較小。

（2）對(duì)比兩種處治措施，超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力能顯著增大頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備，避免橋梁發(fā)生下?lián)希龜嘟z的影響，實(shí)現(xiàn)未斷絲的效果；另一方面，保留了備用鋼束以備未來(lái)之需。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋在施工過(guò)程若斷絲較多，將會(huì)導(dǎo)致頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備被削弱，并出現(xiàn)梁體下?lián)希绊憳蛄旱暮淆埦取⒔Y(jié)構(gòu)的受力性能及耐久性。

（2）采取張拉備用束、超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力束對(duì)T構(gòu)因鋼束斷絲引起頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備被削弱、梁體下?lián)锨闆r都有一定的改進(jìn)效果。

（3）適當(dāng)超張拉后續(xù)預(yù)應(yīng)力束能顯著增大頂板壓應(yīng)力的儲(chǔ)備，避免橋梁發(fā)生下?lián)希龜嘟z的影響，實(shí)現(xiàn)未斷絲的效果。

參考文獻(xiàn)

［1］JTG/T 3650-2020，公路橋涵施工技術(shù)［S］.

［2］王希巖，岳渠德.防止預(yù)應(yīng)力混凝土鋼絲斷絲滑絲方法研究［J］.工程力學(xué)，2000（A03）：650-654.

［3］楊同軍，楊清華，白雷剛，等.連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉出現(xiàn)的問(wèn)題及分析［J］.施工技術(shù)，2018（S4）：672-674.

［4］郗 寧.混凝土橋梁預(yù)應(yīng)力施工常見(jiàn)質(zhì)量問(wèn)題分析及對(duì)策［J］.公路交通科技（應(yīng)用技術(shù)版），2013，9（2）：115-117.

［5］任繼倉(cāng)，孫西運(yùn)，陳昌盛.后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁板施工常見(jiàn)病害與防治［J］.公路，2007，2（2）：69-71.

［6］閭開(kāi)軍，李 彬.預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁若干張拉技術(shù)問(wèn)題的探討［J］.中南公路工程，2003，28（2）：41-43，57.

［7］郭傳養(yǎng).單端預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉滑、斷絲處理方法的探討［J］.北方交通，2018（5）：67-70.

收稿日期：2023-01-26