基于滁寧城際鐵路建設工程的地質災害危險性評估

張陽陽

（安徽省地質環境監測總站 安徽合肥 230001）

滁寧城際鐵路主要建設工程由線路、車站、停車場、控制中心、機電設施系統、動車運用所及維修工區組成，如圖1 所示。線路設計滁州段47.5 km，其中：地下線（含隧道）8.415 km，高架線（含橋梁）37.76 km，U 型槽0.885 km，路基段0.44 km。軌道設計采用標準軌距1 435 mm，規劃路基寬度為12 m。全線設置車站12 座，預留3 座。全線按一段一場設置，在水口鎮南側設車輛段與綜合基地1 處、在滁州市滁州站東側設停車場1 處。

圖1 區域基巖地質圖

評估區分布地層主要為白堊系、下第三系和第四系。巖性特征分述如下：

（1）白堊系（K2c）。為上統赤山組（K2c），廣布全區，隱伏于第四系松散巖類之下，巖性為棕紅、淺灰色細砂巖、粉砂巖、砂礫巖夾泥巖等。總厚度＞900 m。巖層總體向北東方向緩傾，傾角一般為5°～10°。

（2）下第三系（E）。為古新統雙浮組（E1s），主要分布于水口鎮及以北地段；上部為淺紅色、灰紅色細粒巖屑長石石英砂巖；中部為粉紅、紫紅色砂巖、泥巖；下部為淺棕、棕褐色砂礫巖、泥質粉砂巖，灰綠、淺灰色泥巖粉砂巖、泥灰巖。厚度193.56 m。

（3）第四系（Q）。第四系分布全區，厚度5～25 m，由上更新統戚咀組（Qp3q）和全新統豐樂鎮組（Qhf）組成。

上更新統戚咀組（Qp3q），廣泛分布，出露于崗坡地，現代河流兩側地段多被全新統所覆蓋。巖性主要為棕褐、棕黃、棕紅色粉質黏土、黏土，結構較緊密，較濕；含有氧化鐵銹斑及少量鐵錳質結核，局部夾細砂巖，含有鐵錳結核，核徑為1～2 mm；厚度一般5～25 m，局部較薄。

第四系全新統豐樂鎮組（Qhf），分布于現代河流兩側地勢低洼地的河漫灘帶，巖性主要為灰黃、棕褐、灰褐、灰色黏土、粉質黏土，結構松軟，局部有薄層粉土和淤泥質粉質黏土分布，厚0～8.0 m。部分區域分布有淤泥質粘土，層厚1.2～2.0 m，呈流塑-軟塑，為沖湖積河流泛濫相堆積成因類型。基巖地層僅局部出露地表，其余均被第四系覆蓋，其分布特征詳見圖1。

建設工程分別位于膨脹土變形地質災害低易發區和軟土變形地質災害低易發區內。地質災害防治級別屬一般防治區，工程建設必須開展地質災害危險性評估工作，采取有效的工程措施進行防治。

1 地質災害危險性的現狀評估

評估區地處江淮波狀平原區，微地貌屬河谷平地、崗地，地形略有起伏；評估區內地表為第四系全新統豐樂鎮組（Qhf）和上更新統戚咀組（Qp3q）黏性土分布廣泛，白堊系赤山組（K2c）碎屑巖類隱伏于第四系松散層之下。評估區地形起伏小，無地下礦產開采和大規模地下水開采，無可溶巖分布，不具備形成滑坡、泥石流、地面沉降、巖溶塌陷等地質災害的地質環境條件。

1.1 地質災害類型及特征

據本次調查資料，位于崗坡地的當地民房一般為1～2 層，只有少數1 層民房出現開裂，多數民房完好無損。據訪問居（村）民，開裂民房基礎未采取措施，砌置深度一般＜1 m。凡是采用鋼筋混凝土或碎石混凝土基礎的房屋都沒有出現開裂現象，地處崗坡地鄉村公路路面（水泥路面）常出現開裂現象，水利工程建筑一般采用漿砌塊石或混凝土結構基礎，完好無損。經初步分析，評估區崗坡地分布第四系上更新統棕紅、棕黃色粉質黏土由膨脹率為40%～45%，具弱膨脹潛勢。膨脹土具有遇水膨脹、失水收縮變形的特點，當受到降水影響，或地表水水位發生變化時，膨脹土會發生土體變形，造成位于膨脹土分布區的建（構）物 受到不同程度的損壞，引發膨脹變形地質災害。

地處河漫灘、河床周邊的民房、道路、排灌站等建筑、交通、水利等設施，局部有不同程度的墻體、路面開裂現象。凡出現開裂的墻體與路面均處在地形勢低洼的河漫灘地貌單元，經初步分析，與河漫灘淺部軟土分布有關。據滁寧城際鐵路與附近建設工程巖土勘察資料，該地段2 m 以下均分布不同厚度的流塑—軟塑狀，具高壓縮性的淤泥質粉質黏土。軟土在受到外應力作用下，易發生土體變形，從而使建（構）筑基礎、路基受力不均，造成建（構）筑上部結構、路面受損，引發軟土變形地質災害。

本次調查發現崩塌地質災害點4 處，分別位于滁河大堤和局部取土坑邊坡處。滁河大堤崩塌點位于滁河大堤堤腳下部，地形坡度30°～35°，崩塌體呈楔形，上寬2.8 m，下寬4.2 m，高1.5 m，厚1.0 m 左右，崩塌體體積約5.25 m3。其他崩塌陷點位于取土坑邊緣，崩塌邊坡呈線狀展布，坑深3.5 m，坡度70°左右，崩塌寬度10～20 m，厚度0.5～2 m，崩塌體積一般10～140 m3。綜上所述，評估區現狀條件下主要地質災害類型為：膨脹土變形地質災害、軟土變形地質災害和崩塌地質災害等3 種類型。

1.2 危險性現狀評估

1.2.1 膨脹土變形地質災害現狀評估

本次調查包括平房與二層及以上樓房，分布在崗坡地的建筑物只發現有少數民房出現墻體開裂現象。出現開裂的民房皆為平房，裂縫長5.0～2.2 m，寬5～20 mm，一般裂縫上寬下窄，呈倒“八”字型或豎斜條狀，對民房安全造成一定的影響。據當地百姓介紹，平房建造時間多在1990 年以前，且基礎開挖深度不足1 m，未采取任何處理措施；樓房一般基礎開挖深度在1 m 以上，且基礎均為混凝土澆注，多數設置有地面防水地坪。分布在崗坡地的局部鄉村道路出現不同程度的路面開裂，裂縫橫斷面一般呈“V”字形線狀分布，裂縫上口寬2～10 cm，長度從數米到數十米不等。道路修建時間在2010 年，屬鄉村道路，路寬3.5 m，路面厚20 cm，路基為土路基，未作任何處理。

建筑物基礎與道路路基直接建在膨脹土上。膨脹土長期受雨水的影響，多次發生膨脹與收縮變形，造成建筑物基礎與路基受力不均。若所受應力大于建筑物基礎與路基所能承受的強度，則發生斷裂，造成房屋墻體與路面開裂，達到新的應力平衡，引發膨脹土變形地質災害。鑒于膨脹土僅造成建筑物墻體與路面開裂，未造成大的經濟損失和人員傷亡，現狀條件下膨脹土變形地質災害發育程度弱，危害程度小，危險性小。

1.2.2 軟土變形地質災害現狀評估

本次調查地處河漫灘、河床周邊的民房、道路、排灌站等建筑、交通、水利等設施，部分建筑設施有不同程度的墻體、路面開裂現象。墻體一般呈直線型開裂，多位于建筑物中部，裂縫寬度＞5 cm，長度為0.5～1 m。民房修建時間在2000 年以前，排灌站及渠道修建時間為2005—2008 年。道路路面開裂多位于道路中心，裂縫寬度1～5 cm，長度為50～300 m，道路修建時間多在2010 年前后，均為鄉村道路。出現開裂的墻體與路面均處在軟土分布區，建筑物基礎與道路路基建在軟土分布地段。由于軟土具有高壓縮性，在受到外應力作用下，易發生土體變形，從而使建（構）筑基礎、路基受力不均，造成建（構）筑上部結構、路面受損，引發軟土變形地質災害。鑒于軟土變形僅造成建筑物墻體與路面開裂，未造成大的經濟損失和人員傷亡，軟土變形地質災害發育程度弱，危害程度小，危險性小。

1.2.3 崩塌地質災害現狀評估

本次調查發現崩塌地質災害點4 處，分別位于滁河大堤局部地段，以及取土區邊坡。崩塌多呈線狀展布，崩塌體體積5～200 m3，其崩塌地質災害發育程度弱，危害程度小，危險性小。

2 地質災害危險性的預測評估

2.1 工程建設可能引發地質災害危險性的預測

滁寧城際鐵路建設工程主要由線路、車站及其附屬設施組成。線路全長47.5 km，地下線（含隧道）8.415 km，高架線（含橋梁）37.76 km，U 型槽0.885 km，路基段0.44 km。

（1）地下線（隧道）與U 型槽線路工程建設可能引發地質災害危險性的預測。地下線（隧道）工程設置在停車場、滁州高鐵～蘇滁產業園區間，分別跨崗坡地與河漫灘2 個地貌單元，所經過地段的地面標高處于20～55 m 之間，地形呈現波狀起伏，相對高差位于5～30m 之間。原始的地形和地貌受人類活動的破壞較大。

線路所經城鎮區域表層多為人工填土層，成分主要為粉質黏土，局部夾碎石及建筑垃圾，厚度一般1～3 m，局部3～8 m。線路所經河漫灘地段上部地層第四系全新統為黏土、粉質黏土，軟塑～可塑；下部地層為第四系上更新統粉質黏土、黏土，可塑～硬塑，局部夾細砂巖、粉砂巖與礫石，總厚度一般5～25 m。下伏基巖主要由磚紅色泥質粉砂巖、泥巖和泥質砂巖等組成。線路所經崗坡地段地層主要為第四系上更新統粉質黏土、黏土，可塑～硬塑，局部夾細砂巖、粉砂巖與礫石，總厚度一般5～25 m，表層粉質黏土，具有弱～中膨脹性，邊坡穩定性較差。

地下線（隧道）建設工程大致可分為3 段，線路長8.415 km。隧道建設工程的設計內徑為6 m，采用盾構法進行施工；U 型槽建設工程，線路長0.885 km，寬度5～15 m，采用明挖施工工法。隧道建設的施工過程中，在不出現特殊情況時不會有地質災害發生。

U 型槽建設工程采用明挖施工工法，開挖深度2～9 m，寬度5～15 m。由于開挖地層分別為人工填土和黏土或粉質黏土，邊坡在自重應力和附加應力以及地下水、大氣降水的作用下，具有較大可能發生邊坡失穩從而引發崩塌地質災害。

根據工程所處的地質環境條件和巖土工程地質性質，預測線路U 型槽工程施工引發基坑崩塌的可能性大。鑒于開挖深度2～9 m，采用公式（1），根據邊坡高度按崩塌長度9 m 進行計算，崩塌體積為18～365 m3，其崩塌地質災害規模、危害程度及危險性小。基坑崩塌地質災害隨著工程施工護坡結束而消除。

式中：V 為預測基坑崩塌體積；H 為基坑開挖深度；B 為預測崩塌體最大厚度；L 為基坑長邊長度。

由于現狀地質災害主要由崩塌、軟土變形及膨脹土變形引發，預測地下線（隧道）與U 型槽線路工程建設加劇崩塌、膨脹土變形地質災害的可能性小。但是，由于在實際施工過程中需要抽排地下水來降低水位，進而避免對施工的不利影響，地下水水位降低將引發土體孔隙水壓力減少，引發土體失水固結，土體顆粒壓密，尤其是孔隙比較高的軟土，發生土體顆粒壓密變形的可能性大，加劇軟土變形地質災害的危害。工程建設進一步加劇了軟土變形引發地質災害的可能性，由于軟土厚度和孔隙比分別小于3 m 和1.2 m，其軟土變形地質災害的規模較小，危害程度和危險性小。軟土變形地質災害隨著工程施工結束、土體完成壓密固結而消除。

（2）高架線與路基段線路工程施工可能引發地質災害危險性的預測。高架線路設計采用樁基礎，根據線路所處的地質環境條件和施工方法，預測高架線路施工不會引發或加劇地質災害。路基段主要位于高架線路與地下線路接觸處，根據所處的地質環境條件，存在路塹和路堤2 種形式；路塹、路堤最大開挖（填筑）深度（高度）1.2～7.5 m，工程采用明挖施工工法，由于開挖地層分別為人工填土和黏土或粉質黏土，邊坡在自重應力和附加應力以及地下水、大氣降水的作用下，有較大可能發生邊坡失穩從而導致崩塌地質災害。采用公式（1），根據邊坡高度按崩塌長度7.5 m 進行計算，崩塌土方量體積位于5～210 m3之間，其崩塌地質災害規模、危害程度和危險性小。路塹、中堤崩塌地質災害隨著工程施工護坡結束而消除。

2.2 工程建設可能遭受地質災害危險性的預測

2.2.1 軟土變形地質災害危險性預測

地處河漫灘地貌單元的建設工程，因該地段地下2.2～12.5 m深度之間埋藏流塑～軟塑狀態，具高壓縮性的淤泥質軟土。在地震或外動力地質作用及人類工程作用下，軟土在受到超過自身所能承受的外力時，易發生顆粒移動土體變形。車站及附屬建設工程有滁陽南路站、產業園站、水口鎮站、汊河鎮站和綜合基地等建設工程，遭受軟土變形地質災害危害的可能性大。鑒于孔隙比0.902～1.269，軟土厚度1.0～2.8 m，其軟土變形地質災害規模小，危害程度小，危險性小。

2.2.2 膨脹土變形地質災害危險性預測

在經過和設置于崗坡地貌單元的線路和車站，由于該地段分布的第四系上更新統粉質黏土，具有弱膨脹潛勢，自由膨脹率43%～63%，該地區淺層地下水年內水位埋深0.5～7.5 m。膨脹土具有遇水膨脹、失水收縮的特性，在大氣影響范圍內易發生土體變形，土體物理力學性發生變化，強度變弱。在大氣降水和地表水動力作用下，土體顆粒發生位移，引發膨脹土變形地質災害。鑒于膨脹土為弱膨脹潛勢，地質災害處于弱發育狀態，具有較小的危害程度和危險性。

3 地質災害危險性綜合分區評估及防治措施

3.1 地質災害危險性綜合評估原則與量化指標的確定

基于“區內相似，區間相異”的分區原則，本文采用定性分析和定量評價相結合的方法，對評估區內的地質災害進行綜合分區評估。如果同一區內存在2 種以上地質災害時，按照“就高不就低”的原則來判定地質災害的危險性級別。

基于2006 年原國土資源部《縣（市）地質災害調查與區劃基本要求實施細則》地質災害等級的相關劃分標準，對評估區范圍內的地質災害進行危險性等級劃分，評估標準如表1 所示。

表1 地質災害發育程度等級量化指標表

3.2 地質災害危險性綜合分區評估

3.2.1 崩塌、膨脹土變形地質災害危險性中等區（Ⅰ）

該區面積13.6 149 km2，分布于評估區西部，地處崗坡地地貌單元，地形起伏高低不平，地面標高9.0～50.0 m，屬剝蝕堆積成因地貌類型；地層主要由第四系上更新統戚咀組（Qp3q）與白堊系中統赤山組（K2c）組成，第四系上更新統黏性土略微露出地表，第四系厚度一般5～10 m，其巖性主要為黏土、粉質黏土、含礫或礫質粉質黏土。

該區分布的主要建設工程有：滁州高鐵站進出場線、AK0+000～AK3+600、AK5+300～AK14+500 線路，以及滁州停車區、滁州高鐵站、技術學院站、金鵬廣場站、市政府站和預留的鳳陽北路站。該區主要地質災害是由膨脹土變形造成的，地質災害的發育程度弱，危害程度和危險性小。

預測U 型槽建設工程，崩塌地質災害較大可能是在施工過程中引發，預估崩塌體積為18～365 m3，其地質災害規模、危害程度和危險性均小。預測路基段建設工程，出現邊坡崩塌地質災害的可能性大，預估崩塌體積為5～210 m3，其地質災害規模、危害程度和危險性小。預測停車場、滁州站、技術學院站、金鵬廣場站、市政府站建設工程基坑開采引發基坑崩塌地質災害的可能性大，預計崩塌體積為2 100～2 250 m3，其地質災害規模中等，危害程度中等，危險性中等。預測該區段建設工程的地質災害有較大可能是由膨脹土變形造成的，鑒于膨脹土自由膨脹率43～63%，其地質災害規模小，危害程度小，危險性小。

該區的地質災害主要由崩塌和膨脹土變形造成，其危險性判定為中等區（Ⅰ），崩塌地質災害發育情況、危害程度及危險性均為中等；地面塌陷地質災害規模、危害程度及危險性小；膨脹土變形處于弱發育狀態，危害程度及危險性小。該區根據分布特征劃分為2 個亞區，即Ⅰ1和Ⅰ2區。

3.2.2 崩塌、軟土變形地質災害危險性小區（Ⅱ）

該區面積1.500 8 km2，分布于評估區西部，地處河漫灘地貌單元，地勢低平，地面標高10.0～19.0 m，屬沖積堆積成因地貌類型；地層主要由第四系全新統豐樂鎮組（Qhf）、上更新統戚咀組（Qp3q）與白堊系中統赤山組（K2c）組成，第四系全新統黏性土略微露出地表，第四系厚度處于10～20 m 之間。地質災害類型主要為軟土變形，發育程度處于弱發育狀態，危害程度及危險性小。

預測U 型槽建設工程，崩塌地質災害較大可能由工程施工引發，預估崩塌體積為18～365 m3，其規模、危害程度及危險性小。預測隧道、U 型槽建設工程，在施工過程中有較大可能加劇軟土變形，鑒于孔隙比處于0.902～1.269 之間，厚度位于1.0～2.8 m 之間，其規模、危害程度和危險性均小。預測路基建設工程，路基施工引發路堤、路塹邊坡崩塌的可能性大，預計崩塌土方量崩塌體積為5～210 m3，其崩塌地質災害規模小，危害程度小，危險性小。預測該區段建設工程遭受軟土變形地質災害的可能性大，鑒于孔隙比0.902～1.269，厚度1.0～2.8 m，其地質災害規模小，危害程度小，危險性小。

該區地質災害主要由崩塌、軟土變形引發，未危險性小區（Ⅱ），其中地面塌陷及崩塌地質災害規模、危害程度及危險性均較小；軟土變形地質災害呈現弱發育狀態，具有小的危害程度和危險性。

3.2.3 軟土變形地質災害危險性小區（Ⅲ）

該區面積15.221 6 km2，分布于評估區北部和東部，地處河漫灘地貌單元，地勢低平，地面標高7.0～15.0 m，屬沖積堆積成因地貌類型；地層主要由第四系全新統豐樂鎮組（Qhf）、上更新統戚咀組（Qp3q）與白堊系中統赤山組（K2c）組成，第四系全新統黏性土略微露出地表，第四系厚度一般10～20 m。地質災害類型主要為軟土變形，其發育程度處于弱狀態，具有小的危害程度和危險性。

預測高架線工程，車站及附屬工程滁陽南路站、產業園站、水口鎮站、汊河鎮站和綜合基地等建設工程遭受軟土變形地質災害危害的可能性大。鑒于孔隙比0.902～1.269，厚度1.0～2.8 m，其地質災害規模、危害程度及危險性小。

該區判定為軟土變形地質災害危險性小區（Ⅲ），軟土變形處于弱發育狀態，具有小的危害程度和危險性；該區根據分布特征劃分為3 個亞區，即Ⅲ1、Ⅲ2和Ⅲ3區。

3.2.4 膨脹土變形地質災害危險性小區（Ⅳ）

該區面積19.010 1 km2，分布于評估區北部和東部，地處崗坡地地貌單元，地形起伏高低不平，地面標高12.0～32.0 m，屬剝蝕堆積成因地貌類型；地層主要由第四系上更新統戚咀組（Qp3q）與白堊系中統赤山組（K2c）組成，第四系上更新統黏性土出露地表，第四系的厚位于5～20 m 之間，其巖性主要由黏土、粉質黏土、含礫或礫質粉質黏土組成。

建設工程的地質災害較大可能遭受膨脹土變形而引發，由于膨脹土自由膨脹率位于43%～63%之間，其地質災害規模、危害程度及危險性小。

該區判定為膨脹土變形地質災害危險性小區（Ⅰ），膨脹土變形處于弱發育狀態，具有小的危害程度和危險性；該區根據分布特征劃分為2 個亞區，即Ⅳ1和Ⅳ2區。

3.3 建設場地適宜性分區評估

評估區地質環境條件復雜程度中等，根據綜合評估結果，評估區劃分為4 個地質災害危險性區，即：①崩塌、地面塌陷、膨脹土變形地質災害危險性中等區（Ⅰ）；②崩塌、地面塌陷、軟土變形地質災害危險性小區（Ⅱ）；③軟土變形地質災害危險性小區（Ⅲ）；④膨脹土變形地質災害危險性小區（Ⅳ）。其中，崩塌、地面塌陷、膨脹土變形地質災害危險性中等區（Ⅰ），地質災害處于弱～中等發育狀態，規模小～中等，危害程度小～中等，危險性小～中等，采取相應的工程措施可予以防治，防治難度中等。根據原國土資源部《地質災害危險性評估技術要求（試行）》的規定，建設場地適宜性評估結果為基本適宜。崩塌、地面塌陷、軟土變形地質災害危險性小區（Ⅱ），軟土變形地質災害危險性小區（Ⅲ）和膨脹土變形地質災害危險性小區（Ⅳ），地質災害處于弱發育狀態，規模、危害程度及危險性小，易于防治，防治難度小。根據原國土資源部《地質災害危險性評估技術要求（試行）》的規定，建設場地適宜性評估結果為適宜。

3.4 地質災害防治措施

3.4.1 崩塌地質災害防治措施

（1）線路U 型槽、路基、車站工程施工時，應加強對開挖工程、基坑邊坡、路塹與路堤邊坡的管理，采取放坡或者相應的支護措施，基坑周圍嚴禁大面積堆載。

（2）基坑開挖至低于地下水位時，應該采取有效的防排水措施，必要時可采用帷幕注漿防水措施，做好基坑防排水工作，以防基坑邊坡崩塌發生。

（3）嚴禁在城際鐵路沿線100 m 范圍內取土，以免引發崩塌，影響線路安全。

3.4.2 軟土變形地質災害防治措施

（1）線路U 型槽、路基工程基坑開挖時，可采取分段施工，減慢施工速度，以利于軟土排水固結，保障路基及邊坡的穩定。

（2）對于厚度較大的軟土層應采用施工攪拌樁措施，防止軟土變形影響基坑安全。

（3）高架線路與高架車站樁基施工設計時，要充分考慮軟土縮頸對樁基施工的影響，采取護孔或擴大樁基口徑等有效措施，確保樁基順利施工和質量安全。

3.4.3 膨脹土變形地質災害防治措施

（1）基坑開挖應加強對開挖工程的管理，采取放坡或者相應的臨時支護措施，基坑周圍嚴禁堆載，從而避免膨脹土變形因而引發崩塌地質災害。

（2）路基段工程建設對膨脹土應進行土性改良，如采用摻拌石灰的三合土進行墊層，防止基坑爆曬與雨淋，以免引發膨脹土變形，影響路基、邊坡與建（構）物安全。

（3）做好地面防水，適當設置地面防水工程，如在路堤、路塹邊坡坡腳處設置截排水溝。采用混凝土地面增大防水范圍，從而避免膨脹土變形進而危害路基安全。

4 結論

滁寧城際鐵路建設工程確定評估面積為59.347 4 km2。本文在充分收集各類有關資料的基礎上，對地質災害危害性進行了預測評估及綜合評估，并提出了地質災害防治措施。

（1）評估區地質災害類型主要為軟土變形、崩塌、膨脹土變形地質災害，地質災害發育程度弱、規模小，危害程度小，危險性小。

（2）預測U 型槽工程施工引發基坑邊坡崩塌，路基施工引發路塹，及預測路堤邊坡崩塌地質災害地質災害的可能性大，預計崩塌體積均為5～210 m3，其地質災害規模、危害程度及危險性小。預測地處河漫灘地貌單元的隧道、U 型槽、路基施工降水工程加劇軟土變形，預測地處河漫灘地貌單元地段的建設工程遭受軟土變形、路基段遭受崩塌及預測地處崗坡地地貌單元地段的建設工程遭受膨脹土變形地質災害危害的可能性大，其規模、危害程度及危險性小。

（3）預測停車場、滁州站、技術學院站、金鵬廣場站、市政府站建設工程基坑開采引發基坑崩塌地質災害的可能性大，預計崩塌體積為2 100～2 250 m3，其地質災害規模中等，危害程度中等，危險性中等。

（4）綜合評估將評估區地質災害危險性劃分為4 個區，即：崩塌、膨脹土變形地質災害危險性中等區（Ⅰ）；崩塌、軟土變形地質災害危險性小區（Ⅱ）；軟土變形地質災害危險性小區（Ⅲ）；膨脹土變形地質災害危險性小區（Ⅳ），其中：Ⅰ區建設場地適宜性為基本適宜，Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ區建設場地適宜性為適宜。在此基礎上，給出了地質災害的防治措施。