太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)研究

陳 闖，陳 柳，2，趙玉嬌，2

(1.西安科技大學(xué) 能源學(xué)院，陜西 西安 710054；2.教育部西部礦井開采及災(zāi)害防治重點實驗室，陜西 西安710054）

0 引言

2020年我國建筑領(lǐng)域CO2排放量為2.17×109t[1]，空調(diào)系統(tǒng)占建筑碳排放很大比重，這要求空調(diào)系統(tǒng)必須更低碳。低品位可再生能源在空調(diào)系統(tǒng)的利用是實現(xiàn)低碳空調(diào)的重要途徑。

礦井地下開采必然產(chǎn)生大量礦井水，我國煤礦每年產(chǎn)生礦井水約68.8億m3[2]。地下礦山將礦井水提升到地表后直接排放，會造成嚴(yán)重的水資源浪費。礦井水無論是深層的還是淺層的，都是重要的低焓可再生能源。礦區(qū)廣泛利用礦井水水源熱泵技術(shù)可為建筑物供暖。Athresh[3]設(shè)計并在英國國家煤礦博物館實施了一種開式礦井水熱泵系統(tǒng)，實施結(jié)果表明，礦井水溫穩(wěn)定在14.5℃左右，該系統(tǒng)可以用較低的成本提供高效可靠的供暖。Farr[4]應(yīng)用開式礦井水熱泵系統(tǒng)從礦井水回收熱量，測量了16個礦井水的溫度，測量月平均溫度為10.3～18.6℃，測試表明，礦井水熱泵系統(tǒng)可以為約6 500個家庭供暖，與燃氣供暖和電供暖相比，使用低焓礦井水熱泵系統(tǒng)供暖總排放量分別減少約59%和76%。Bao[5]評估了美國密歇根州礦井水熱泵系統(tǒng)性能，該礦井水的年平均溫度為12.8℃，系統(tǒng)能為一座1 394 m2的大樓供暖。礦井水還可用于顯熱儲熱裝置，Luo[6]提出用礦井巷道作為顯熱儲熱裝置，礦井水溫穩(wěn)定在54℃左右，可滿足供暖需求。以上研究表明，礦井水主要應(yīng)用于礦井周邊建筑冬季供暖。而如何構(gòu)建低碳的空調(diào)系統(tǒng)為炎熱地區(qū)礦井周邊建筑供冷，是一個亟待解決的問題。

轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)是以低溫?zé)崮転閯恿Φ目照{(diào)系統(tǒng)，采用水作為制冷工質(zhì)，可以實現(xiàn)溫濕度獨立控制，克服了傳統(tǒng)蒸汽壓縮制冷循環(huán)除濕有限及再熱問題，是傳統(tǒng)制冷系統(tǒng)的替代技術(shù)之一[7]。轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)由處理潛熱的轉(zhuǎn)輪除濕機和處理顯熱的冷卻單元組成。轉(zhuǎn)輪除濕機用熱能實現(xiàn)再生，冷卻單元由高溫冷源提供冷水。太陽能驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)由于其低碳屬性而受到廣泛研究[8]。然而，由于太陽能不穩(wěn)定性，太陽能作為轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的再生熱源，需要電加熱輔助大量再生熱源。此外，太陽能驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)處理顯熱常用蒸發(fā)冷卻設(shè)備，限制了系統(tǒng)在高濕地區(qū)的應(yīng)用[9]。將太陽能驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)與低焓熱能礦井水結(jié)合，能很好地同時解決輔助再生熱源和顯熱冷源的問題。深部高溫礦井水可以滿足太陽能驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的輔助再生能耗，淺部低溫礦井水為轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)提供冷源。

為了充分利用礦井水資源的低焓熱能，構(gòu)建太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)，系統(tǒng)能充分利用高溫和低溫礦井水。系統(tǒng)冷源為低溫礦井水，承擔(dān)顯熱負(fù)荷。通過水源熱泵提升高溫礦井水的熱能品位，與太陽能互補提供轉(zhuǎn)輪除濕機再生熱量，轉(zhuǎn)輪除濕機承擔(dān)潛熱負(fù)荷。對構(gòu)建的太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)性能進行研究和分析，以期為系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計提供理論基礎(chǔ)和科學(xué)依據(jù)。

1 系統(tǒng)描述

太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)以太陽能和礦井水作為驅(qū)動能源，為系統(tǒng)提供冷源和再生熱源，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。

圖1 太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 System structure of solar and mine water complementary desiccant wheel air conditioning system

系統(tǒng)由空氣處理子系統(tǒng)、太陽能子系統(tǒng)、礦井水源熱泵子系統(tǒng)以及礦井冷卻子系統(tǒng)構(gòu)成。

空氣處理子系統(tǒng)將高溫高濕空氣進行降溫除濕處理，得到的低溫低濕空氣在風(fēng)機作用下送入建筑。三級空氣冷卻器共同負(fù)擔(dān)顯熱負(fù)荷，冷源來自礦井冷卻子系統(tǒng)提供的低溫礦井水。兩級轉(zhuǎn)輪除濕機處理潛熱負(fù)荷，轉(zhuǎn)輪除濕機再生熱量由太陽能子系統(tǒng)和礦井水源熱泵子系統(tǒng)互補提供。太陽能子系統(tǒng)和礦井水源熱泵子系統(tǒng)為四級空氣-水換熱器提供熱水，通過四級空氣-水換熱器加熱再生空氣，實現(xiàn)兩級轉(zhuǎn)輪除濕機再生。再生熱量優(yōu)先由太陽能子系統(tǒng)提供，當(dāng)太陽能不足以提供系統(tǒng)所需的全部再生熱量，由礦井水源熱泵補充。

太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)原理如圖2所示。

圖2 太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)原理圖Fig.2 Schematic diagram of solar and mine water complementary desiccant wheel air conditioning system

空氣處理子系統(tǒng)中，兩級轉(zhuǎn)輪除濕機可大幅度降低除濕所需再生溫度，從而減少系統(tǒng)再生能耗[10]。三級空氣冷卻器聯(lián)合可實現(xiàn)用高溫冷源處理空調(diào)顯熱和除濕產(chǎn)生的吸附熱[11]。

在兩級轉(zhuǎn)輪除濕機和三級空氣冷卻器的聯(lián)合作用下，高溫高濕空氣成為低溫低濕空氣，處理空氣側(cè)處理過程如下：高溫高濕的室外待處理空氣由狀態(tài)點1先經(jīng)一級空氣冷卻器預(yù)冷，冷卻到狀態(tài)點2；狀態(tài)點2的空氣進入一級轉(zhuǎn)輪除濕機的除濕區(qū)升溫減濕，由于吸附熱的產(chǎn)生使得空氣溫度升高，空氣流出轉(zhuǎn)輪除濕機達到狀態(tài)點3；狀態(tài)點3的空氣進入二級空氣冷卻器，在空氣冷卻器中與低溫礦井水換熱冷卻到狀態(tài)點4；狀態(tài)點4的空氣進入二級轉(zhuǎn)輪除濕機再次除濕升溫到狀態(tài)點5；狀態(tài)點5的空氣進入三級空氣冷卻器冷卻降溫，制備出低溫低濕的送風(fēng)狀態(tài)點6，由處理風(fēng)機送入空調(diào)房間。

高溫再生空氣解吸吸附在轉(zhuǎn)輪除濕機的水分。再生空氣側(cè)處理過程如下：狀態(tài)點1的高溫高濕室外空氣分成兩股，一股經(jīng)一級空氣-水換熱器(熱水來自太陽能子系統(tǒng)）換熱，加熱到狀態(tài)點7。當(dāng)太陽能不能滿足再生溫度時，開啟礦井水源熱泵，利用二級空氣-水換熱器(熱水來自礦井水源熱泵子系統(tǒng)）將空氣加熱至轉(zhuǎn)輪除濕機所需的再生溫度(狀態(tài)點8）。高溫的再生空氣解吸再生二級轉(zhuǎn)輪除濕機的除濕材料，狀態(tài)點8的空氣攜帶再生后的水蒸氣被加濕成狀態(tài)點9，隨后被排入大氣。另一股空氣經(jīng)過相同的處理過程，依次經(jīng)過三級空氣-水換熱器、四級空氣-水換熱器以及一級轉(zhuǎn)輪除濕機后，經(jīng)再生風(fēng)機排入大氣。

2 系統(tǒng)建模

2.1 系統(tǒng)熱力學(xué)模型

2.1.1轉(zhuǎn)輪除濕機

根據(jù)空氣入口勢函數(shù)F1和F2的值，從而確定空氣出口的理想溫度[12]。F1和F2的方程如下：

式中：T為空氣溫度，℃；d為空氣含濕量，kg/kg。

2.1.2空氣冷卻器

采用旁路系數(shù)法來計算空氣和流體之間的傳熱[13]。換熱過程表達式為

式中：Qf為流體冷卻速率，kW；mp為處理空氣的質(zhì)量流量，kg/s；fb為 旁通 系數(shù)；hin為空 氣進 口 焓值，kJ/kg；hout為 空 氣 出 口 焓 值，kJ/kg；hp，mix為 混 合空 氣 焓 值，kJ/kg；dp，mix為 混 合 空 氣 含 濕 量，kg/kg；din為空氣進口含濕量，kg/kg；dout為空氣出口含濕量，kg/kg。

2.1.3空氣-水換熱器

空氣-水換熱器的換熱量為

式 中：Q為 流 體 換 熱 量，kW；ε˙為 換 熱 效 率；Cmin為空 氣 最 小 熱 容，kJ/(h?K）；Tliq，in為 流 體 入 口 溫 度，K；Tair，in為 空 氣 入 口 溫 度，K。

2.1.4太陽能集熱器

集熱效率 η描述了太陽能集熱器集熱性能[14]。其定義為

式 中：ΔT為 進 口 流 體 與 環(huán) 境 的 溫 度 差 值，℃；α0，α1和 α2為 集 熱 效 率 相 關(guān) 系 數(shù)，kJ/(h?m2?K）；IT為 集熱 器 傾 斜 面 總 輻 射 量，kJ/(h?m2）。

2.1.5水源熱泵

熱泵模型實現(xiàn)能量從低溫?zé)嵩崔D(zhuǎn)移到高溫?zé)嵩碵15]。其表達式為

式中：Qa為機組從低溫?zé)嵩磦?cè)吸收的熱量，kW；Qh為機組制熱量，kW；Ph為機組壓縮機功率，kW；Ts，in為 熱 源 側(cè) 進 口 溫 度，K；Ts，out為 熱 源 側(cè) 出 口 溫度，K；ms為 熱 源 側(cè) 流 體 質(zhì) 量 流 量，kg/h；Cs為 熱 源側(cè) 流 體 比 熱，kJ/(kg?K）；Tl，in為 負(fù) 荷 側(cè) 進 口 溫 度，K；Tl，out為 負(fù) 荷 側(cè) 出 口 溫 度，K；ml為 負(fù) 荷 側(cè) 流 體 質(zhì)量 流 量，kg/h；Cl為 負(fù) 荷 側(cè) 流 體 比 熱，kJ/(kg?K）。

2.2 太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)仿真模型

應(yīng)用瞬態(tài)系統(tǒng)仿真軟件TRNSYS對太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)進行仿真模擬。太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)仿真模型 如圖3所示。系統(tǒng)主要部件參數(shù)如表1所示。

表1 太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)主要部件參數(shù)Table 1 Parameters of main parts of solar and mine water complementary desiccant wheel air conditioning system

圖3 太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)仿真模型Fig.3 Simulation model of solar and mine water complementary desiccant wheel air conditioning system

2.3 建筑模型

應(yīng)用TRNSYS軟件對徐州地區(qū)某典型建筑進行建模，總建筑面積為60 m2，層高3 m，建筑設(shè)計參數(shù)如表2所示。

表2 建筑設(shè)計參數(shù)Table 2 Design parameters of building

2.4 實驗驗證

2.4.1實驗裝置

設(shè)計并搭建了實驗臺，通過實驗測量驗證仿真模型的可靠性。實驗裝置由轉(zhuǎn)輪除濕機、空氣冷卻器和輔助加熱器組成。實驗中采用溫度傳感器Pt100，精度為±0.15℃；濕度傳感器為電容式，精度為±2%；風(fēng)速傳感器為熱線風(fēng)速儀，精度為±0.1 m/s。系統(tǒng)實驗裝置如圖4所示。

圖4 系統(tǒng)實驗裝置Fig.4 System experimental device

2.4.2模型驗證

給搭建的實驗臺和仿真模型設(shè)置相同的工藝參數(shù)：處理空氣進口含濕量為19.2 g/kg，處理空氣流量為1 500 m3/h，再生空氣流量為500 m3/h，再生溫度為70℃，供水溫度為16℃。當(dāng)處理空氣進口溫度從30.7～40.5℃(間隔為0.7℃）變化時，對系統(tǒng)主要部件空氣冷卻器和轉(zhuǎn)輪除濕機模型進行了實驗驗證，結(jié)果如圖5所示。

圖5 模擬結(jié)果與實驗結(jié)果的相關(guān)性Fig.5 The correlation between the simulation and the experiment

由圖5可知，空氣冷卻器、轉(zhuǎn)輪除濕機的出口溫度模擬結(jié)果與實驗結(jié)果最大誤差分別為±4%和±7%，表明模擬與實驗之間具有較好一致性。

3 性能指標(biāo)

3.1 除濕量

除濕量(D）是反映系統(tǒng)除濕能力的一個重要指標(biāo)[16]。定義如下：

式 中：din為 入 口 空 氣 含 濕 量，g/kg；dout為 出 口 空 氣含 濕 量，g/kg。

3.2 太陽能貢獻率

太陽能貢獻率(SF）是描述太陽能貢獻熱量占系統(tǒng)所需熱量的關(guān)鍵參數(shù)[17]。定義如下：

式中：Qu為太陽能集熱器提供的熱量，kW；Qwshp為水源熱泵提供的熱量，kW。

3.3 熱力性能系數(shù)

熱力性能系數(shù)(COPth）是系統(tǒng)制冷量與再生加熱量的比值[16]。定義如下：

式中：Qr為再生空氣加熱量，kW；Qc為系統(tǒng)制冷量，kW；mr為 再 生 空 氣 質(zhì) 量 流 量，kg/s；cp為 空 氣比 熱 容，kJ/(kg?K）；tin為 入 口 空 氣 溫 度，℃；tr為 再生空氣溫度，℃；mp為處理空氣質(zhì)量流量，kg/s。

3.4 電力性能系數(shù)

電力性能系數(shù)(COPe）是系統(tǒng)制冷量與系統(tǒng)總能耗的比值[13]。定義如下：

式中：Etotal為系統(tǒng)總能耗，kW；Efan為風(fēng)機能耗，kW；Epump為水泵能耗，kW；Ewshp為水源熱泵能耗，kW。

4 結(jié)果與討論

在徐州地區(qū)夏季熱濕氣候條件下，對系統(tǒng)的熱力性能和能耗特性進行仿真模擬，分析并得出系統(tǒng)典型日和制冷季動態(tài)模擬結(jié)果，最后進行系統(tǒng)對比。

系統(tǒng)運行參數(shù)如表3所示。

表3 系統(tǒng)運行參數(shù)Table 3 System operating parameters

4.1 典型日溫濕度

系 統(tǒng) 在 典 型 日7月1日8：00-22：00，室 外 溫濕度和低溫礦井水供水溫度下空調(diào)房間溫濕度的模擬結(jié)果見圖6。

圖6 室外溫濕度和不同低溫礦井水供水溫度下空調(diào)房間溫濕度逐時變化Fig.6 Hourly variation of temperature and humidity of the ambient and air-conditioned room under different supply temperature of low-temperature mine water

由圖6可知，當(dāng)?shù)蜏氐V井水tw為16℃時，室內(nèi)平均溫度為26.2℃，變化為25.8～26.3℃；室內(nèi)平均含濕量為12.4 g/kg(相對濕度為57%），變化為11.7～12.8 g/kg(55%～60%），可以滿足空調(diào)房間溫濕度的要求。當(dāng)?shù)蜏氐V井水供水溫度過高時，低溫礦井水提供的冷量不足以處理空調(diào)房間顯熱和轉(zhuǎn)輪除濕機放出的吸附熱，導(dǎo)致空調(diào)房間溫度過高。因此，太陽能和礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)的低溫礦井水水溫推薦為16℃及以下。以下仿真均采用水溫為16℃的低溫礦井水。

4.2 制冷季性能

4.2.1除濕量和制冷量

系統(tǒng)制冷季6月1日-9月1日(3 624～5 832 h）設(shè)備除濕量逐時變化如圖7所示。

圖7 系統(tǒng)設(shè)備除濕量逐時變化Fig.7 Hourly variation of the equipment dehumidification capacity of the system

一級轉(zhuǎn)輪除濕機平均除濕量為4.9 g/kg，波動為3.8～5.3g/kg；二級轉(zhuǎn)輪除濕機平均除濕量為2.6 g/kg，波動為1.4～3.0 g/kg。與二級轉(zhuǎn)輪除濕機相比，一級轉(zhuǎn)輪除濕機的除濕量較大，這是由于處理空氣入口含濕量高于二級轉(zhuǎn)輪除濕機入口。在整個制冷季，兩級轉(zhuǎn)輪除濕機處理80.5%的潛熱負(fù)荷，剩余19.5%的潛熱負(fù)荷由一級空氣冷卻器承擔(dān)。盡管一級空氣冷卻器采用較高溫度的冷水，但由于徐州地區(qū)部分時刻為高濕空氣，空氣露點溫度高于低溫礦井水溫度(16℃），在一級空氣冷卻器表面會析出冷凝水，實現(xiàn)同時處理顯熱和潛熱的作用。

系統(tǒng)采用3個串聯(lián)的空氣冷卻器，高溫冷源來自礦井的低溫礦井水。系統(tǒng)制冷季設(shè)備及系統(tǒng)制冷量逐時變化如圖8所示。

圖8 系統(tǒng)設(shè)備及系統(tǒng)制冷量逐時變化Fig.8 Hourly variation of the cooling capacity of the equipment and the system

由圖8可知，一級空氣冷卻器制冷量為0.1～10.7 kW，波動主要受室外環(huán)境溫濕度的影響。二級和三級空氣冷卻器制冷量相對穩(wěn)定，平均制冷量分別為3.6 kW和9.8 kW。系統(tǒng)制冷季平均制冷量達到15.3 kW，變化為6.0～24.6 kW。結(jié)果表明，將礦井的低溫礦井水應(yīng)用于本系統(tǒng)中具有很高的冷卻潛力。

4.2.2太陽能貢獻率和再生熱量

太陽能貢獻率描述為太陽能系統(tǒng)提供熱量與空調(diào)系統(tǒng)所需熱量的比值，反映了太陽能系統(tǒng)對于空調(diào)系統(tǒng)的供熱價值。圖9為太陽能貢獻率逐時變化。

圖9 太陽能貢獻率逐時變化Fig.9 Hourly variation of SF of the system

由圖9可知，系統(tǒng)制冷季太陽能貢獻率在0～0.7波動，這是由于太陽能貢獻率主要受室外空氣溫度和太陽輻射量的影響。在夜間或者陰天條件下，太陽能集熱器換熱效率降低導(dǎo)致太陽能貢獻率下降。

系統(tǒng)再生熱源采用太陽能和高溫礦井水，太陽能和水源熱泵提供再生熱量以及系統(tǒng)再生熱量的逐時變化如圖10所示。

圖10 太陽能和水源熱泵提供再生熱量以及系統(tǒng)再生熱量的逐時變化Fig.10 Hourly variation of the regeneration heat provided by solar and water source heat pump and the system regeneration heat

制冷季太陽能提供的平均再生熱量為2.5 kW，變化為0～9.0 kW，礦井水源熱泵提供的平均再生熱量為12.1 kW，變化為3.1～16.5 kW。系統(tǒng)制冷季累計再生熱量為32 375.3 kW?h，其中太陽能提供約17.2%的再生熱量，其余82.8%的再生熱量由礦井水源熱泵提供。

4.2.3 COP

為了評價系統(tǒng)的熱力性能和電力性能，系統(tǒng)COP逐時變化如圖11所示。

圖11 系統(tǒng)COP逐時變化Fig.11 Hourly variation of COP of the system

系統(tǒng)COPth在0.7～2.8變化，制冷季平均COPth為1.5；系統(tǒng)COPe在0.9～3.6波動，制冷季平均COPe達到2.2。表明本系統(tǒng)具有較高的熱力性能和電力性能。轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)中能耗主要來自轉(zhuǎn)輪除濕機所需的再生能耗，但僅利用太陽能子系統(tǒng)提供的熱能不能滿足再生能耗需求，直接采用電加熱方式會消耗大量電能，造成能源的浪費。因此太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)在利用太陽能的同時，以高溫礦井水為補充熱源，充分顯示系統(tǒng)節(jié)能和高效的優(yōu)勢。

4.3 系統(tǒng)對比

太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)(本文系統(tǒng)）與傳統(tǒng)蒸汽壓縮空調(diào)系統(tǒng)(傳統(tǒng)系統(tǒng)）、太陽能驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)(太陽能驅(qū)動）以及礦井水源熱泵驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)(水源熱泵驅(qū)動）制冷季各部件能耗如圖12所示。

圖12 本系統(tǒng)和各參比系統(tǒng)制冷季各部件能耗Fig.12 Electricity consumption of the system and the reference systems during the cooling season

和傳統(tǒng)蒸汽壓縮空調(diào)系統(tǒng)相比，太陽能驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)、礦井水源熱泵驅(qū)動轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)以及太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)制冷季的能耗分別降低了19.5%，43.9%和55.8%。

5 結(jié)論

本文構(gòu)建了太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)。該系統(tǒng)能實現(xiàn)溫度和濕度的獨立控制，通過礦井水源熱泵提升高溫礦井水的熱能品位，與太陽能互補提供系統(tǒng)再生熱量。兩級轉(zhuǎn)輪除濕機處理潛熱實現(xiàn)濕度控制。通過低溫礦井水提供冷量給三級空氣冷卻器實現(xiàn)溫度控制。應(yīng)用瞬態(tài)系統(tǒng)仿真軟件TRNSYS進行模擬研究，得出以下結(jié)論。

①低溫礦井水供水溫度為16℃時，系統(tǒng)將空調(diào)房間溫度維持在25.8～26.3℃，含濕量維持在11.7～12.8 g/kg(相對濕度為55%～60%），具有良好的室內(nèi)熱舒適性。

②制冷季一級轉(zhuǎn)輪除濕機平均除濕量為4.9 g/kg，二級轉(zhuǎn)輪除濕機平均除濕量為2.6 g/kg，兩級轉(zhuǎn)輪除濕機承擔(dān)80.5%的潛熱負(fù)荷，其余19.5%的潛熱負(fù)荷由一級空氣冷卻器承擔(dān)。系統(tǒng)制冷季平均制冷量為15.3 kW。

③系統(tǒng)采用太陽能和高溫礦井水源熱泵互補為再生熱源，制冷季太陽能提供17.2%的再生熱量，礦井水源熱泵提供82.8%的再生熱量。

④系統(tǒng)制冷季的平均COPth為1.5，平均COPe達到2.2。通過4種空調(diào)系統(tǒng)比較，太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)制冷季的能耗最低。與傳統(tǒng)蒸汽壓縮空調(diào)系統(tǒng)相比，太陽能與礦井水互補轉(zhuǎn)輪除濕空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能率可達到55.8%。